![](/user_photo/_userpic.png)
- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
Аннотация Обычно физические размеры конического перехода, который реализует согласование импеданса между импедансом питающей линии, построенной по технологии микрополосковой линии, и импедансом компонента, построенного по технологии Substrate Integrated Waveguide (SIW), получаются с помощью процессов вычислительной оптимизации из-за сложности аналитической обработки. Эта исследовательская работа представляет новый эмпирический подход для определения всех физических размеров этого конкретного плоского перехода без использования какого-либо процесса вычислительной оптимизации. Четко определенная процедура проектирования основана на приближении в соответствии с электромагнитным моделированием и теорией электромагнетизма. Основная цель — облегчить интеграцию технологии SIW и планарных схем. Вся процедура проектирования учитывает центральную частоту для рекомендуемой полосы пропускания в режиме распространения TE10 и определение импеданса мощность-напряжение для SIW. На RT/duroid 5880 спроектированы две структуры для работы в диапазонах X и Ku, а частотные характеристики обеих структур сравниваются с помощью электромагнитного моделирования и экспериментальных результатов. Структура, работающая в X-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 61,67% рассматриваемой полосы пропускания, а структура, работающая в Ku-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 72,88% рассматриваемой полосы пропускания. и частотные характеристики обеих структур сравниваются с помощью электромагнитного моделирования и экспериментальных результатов. Структура, работающая в X-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 61,67% рассматриваемой полосы пропускания, а структура, работающая в Ku-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 72,88% рассматриваемой полосы пропускания. и частотные характеристики обеих структур сравниваются с помощью электромагнитного моделирования и экспериментальных результатов. Структура, работающая в X-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 61,67% рассматриваемой полосы пропускания, а структура, работающая в Ku-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 72,88% рассматриваемой полосы пропускания.
Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
Обычно физические размеры конического перехода, который реализует согласование импеданса между импедансом линии питания, построенной по технологии микрополосковой линии, и импедансом компонента, построенного по технологии Substrate Integrated Waveguide (SIW), получаются с помощью процессов вычислительной оптимизации из-за сложности аналитическая обработка. Эта исследовательская работа представляет новый эмпирический подход для определения всех физических размеров этого конкретного плоского перехода без использования какого-либо процесса вычислительной оптимизации. Четко определенная процедура проектирования основана на приближении в соответствии с электромагнитным моделированием и теорией электромагнетизма. Основная цель — облегчить интеграцию технологии SIW и планарных схем. Вся процедура проектирования учитывает центральную частоту для рекомендуемой полосы пропускания в режиме распространения TE10 и определение импеданса мощность-напряжение для SIW. На RT/duroid 5880 спроектированы две структуры для работы в диапазонах X и Ku, а частотные характеристики обеих структур сравниваются с помощью электромагнитного моделирования и экспериментальных результатов. Структура, работающая в X-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 61,67% рассматриваемой полосы пропускания, а структура, работающая в Ku-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 72,88% рассматриваемой полосы пропускания. и частотные характеристики обеих структур сравниваются с помощью электромагнитного моделирования и экспериментальных результатов. Структура, работающая в X-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 61,67% рассматриваемой полосы пропускания, а структура, работающая в Ku-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 72,88% рассматриваемой полосы пропускания. и частотные характеристики обеих структур сравниваются с помощью электромагнитного моделирования и экспериментальных результатов. Структура, работающая в X-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 61,67% рассматриваемой полосы пропускания, а структура, работающая в Ku-диапазоне, продемонстрировала обратные потери лучше 10,0 дБ при 72,88% рассматриваемой полосы пропускания.