- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
Представлена эта связь, проектирование и моделирование однодиапазонной печатной антенны компактных размеров. Предложенная структура применяется как простая методология для достижения однодиапазонной работы. Сначала реализуется переход от микрополоскового к конусному, чтобы обеспечить входное сопротивление 50 Ом. Кроме того, в верхней части антенны используется металлическая пластина U-образной формы, за которой следует полукруглая пластина, для получения необходимой резонансной частоты. Кроме того, в нижней части спроектированной антенны реализованы другие металлические прямоугольные пластины, что обеспечивает лучшее согласование импеданса желаемого резонанса. Кроме того, на нижней части выгравирована трапециевидная прорезь, обеспечивающая лучшие радиационные характеристики. Моделируемая резонансная частота, генерируемая на уровне 3,5 ГГц, соответствует пропускной способности приложений WiMAX. Результаты моделирования показывают полосу сопротивления 10 дБ (IBW) 170 МГц (4,85 %) на резонансной частоте. Моделируемое усиление и эффективность антенны составляют 4,38 дБи и 88,34 % на частоте 3,5 ГГц соответственно. Эта антенна имеет более компактные размеры, как сообщается в обзоре литературы.
Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
В этой статье представлен и смоделирован резонатор с двойной конической нагрузкой (DTLR) (модель LC). Предложенное уравнение между вносимыми потерями и параметрами LC резонатора позволяет разработчикам рассчитать необходимое количество этих параметров для рассматриваемого отклика с помощью математических уравнений, а затем с использованием этого резонатора разрабатываются два микрополосковых фильтра нижних частот (LPF). Один из них имеет резкий спад и сверхширокую полосу задерживания (LPF1). Частота среза этого фильтра составляет 1,71 ГГц, а полоса перехода — 0,17 ГГц. Этот фильтр имеет сверхширокую полосу задерживания, которая расширяется от 1,86 до 40 ГГц с уровнем затухания более -16 дБ. Второй фильтр (ФНЧ2) предназначен для улучшения уровня подавления ФНЧ1 с меньшей частотой среза. Эти фильтры были спроектированы, изготовлены и измерены.
Массив квазиоптических усилителей миллиметрового диапазона с использованием рупорных антенн с наклонной плоскостью.
Представлена новая архитектура матрицы квазиоптических усилителей миллиметрового диапазона. Массив усилителя состоит из рупорной антенны, которая сужается к волноводу с параллельными пластинами. Между параллельными пластинами расположена микрополосковая схема делителя мощности, которая питает активные элементы. На выходе аналогичная схема объединения мощности и перехода в свободное пространство. Измерения активной решетки показывают максимальное усиление 7,25 дБ на частоте 43,25 ГГц и полосе пропускания 5,75 ГГц.
Новый метод анализа изменений высоты диэлектрика в микрополосковых схемах.
В этой статье представлена методика, основанная на полноволновом методе двумерной спектральной области и подходе распределенной линии передачи для анализа структур с комбинацией изменений ширины проводника и высоты диэлектрика. Методика применяется к обычному конусу, а результаты сравниваются с существующими моделями. Затем проектируется согласованный конусный переход на основе одновременного изменения ширины проводника и высоты диэлектрика так, чтобы их соотношение оставалось постоянным. Проводится анализ таких конусов и сравнение с измеренными данными. Показано, что при таких переходах можно добиться значительного снижения обратных потерь в достаточно широких перестраиваемых диапазонах частот.