- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
В данной статье рассматриваются фазированные антенные решетки (ФАР) 18–40 ГГц с формированием луча 1 x 16 и управлением лучами 1 x 8, реализованные на одной недорогой печатной плате. Система состоит из широкополосного делителя мощности с конусом амплитуды для подавления боковых лепестков, широкополосного перехода от микрополосковой к щелевой линии, недорогого фазовращателя, управляемого пьезоэлектрическим преобразователем истинного времени (ПЭТ), и широкополосных ферми-антенн с гофрами по бокам. Компланарная полосковая линия используется в фазовращателе, управляемом ПЭТ, который может генерировать на 50% больший фазовый сдвиг по сравнению с возмущениями на микрополосковых линиях, опубликованными ранее. Системы изготавливаются с использованием технологии микрообработки электротоновым формованием. Измеренные обратные потери составляют менее 10 дБ в диапазоне от 18 до 40 ГГц как для ФАР с формированием луча, так и для ФАР с управлением лучом. ФАР с формированием луча имеет диапазон расширения луча на 12° и 3 дБ. Отношения боковых лепестков (SLR) составляют 27, 23 и 20 дБ на частотах 20, 30 и 40 ГГц соответственно без возмущений. SLR составляют 20, 16 и 15 дБ на частотах 20, 30 и 40 ГГц с максимальным возмущением. ФАР с управлением лучом имеет диапазон сканирования луча 36° (от -17° до +19°), измеренный на частоте 30 ГГц.
Эффективная конструкция для сверхширокополосного перехода от микрополосковой к CPS, применимая к системам миллиметрового диапазона волн
Представлен четкий и эффективный метод проектирования сверхширокополосного перехода из микрополосковой в копланарную полосковую линию (КПС), основанный на аналитических выражениях всей переходной структуры. Конформное отображение применяется для получения характеристического сопротивления переходной структуры с точностью 3,2 % по сравнению с результатами ЭМ-моделирования. Переход предназначен для обеспечения широкополосного согласования импеданса с использованием конуса Клопфенштайна. Реализованный переход обеспечивает вносимые потери менее 1 дБ на переход для частот от 5,3940 ГГц.
Линейный переход микрополосковый-волноводный во всем W-диапазоне на основе многосекционного трансформатора Чебышева.
В этой статье представлен линейный переход от микрополоскового к волноводному диапазону, охватывающий весь W-диапазон. На основе теории преобразований Чебышева аналитически построен переход. Переход состоит из трехсекционной сети, которая согласовывает импеданс стандартного прямоугольного волновода с прямоугольным волноводом с диэлектрическим заполнением (DFRW), высота которого равна толщине подложки. Кроме того, был реализован конус, чтобы согласовать микрополосковую линию сопротивлением 50 Ом с прямоугольным волноводом, заполненным диэлектриком. Хорошие характеристики были достигнуты во всем W-диапазоне.
Индуктивный оконный полосовой фильтр с интегрированным в подложку волноводом (SIW) на основе постстеновых диафрагм
В этой статье мы демонстрируем новый полосовой фильтр 5,245 ГГц с индуктивным окном на основе постстеновых ирисов, изготовленных по стандартной технологии печатных плат на подложке из эпоксидной смолы FR4. Новый и простой в изготовлении переход микрополоскового типа в волновод, состоящий из трех конусов, также предназначен для подключения фильтра к стандартной измерительной системе. Как результаты моделирования, так и измерения показали, что вносимые потери составляют менее 5 дБ в полосе пропускания 14% в районе 5,245 ГГц, а входные обратные потери превышают 25 дБ во всем диапазоне частот.
Дисперсионные характеристики прямоугольного импульса с конечным временем нарастания в одиночных, конических и связанных микрополосковых линиях
Исследовано искажение электрического импульса с конечным временем нарастания (квадратично-линейно-квадратичный переход), вызванное дисперсией при его распространении по однородной микрополоске, конусной микрополоске и связанной паре микрополосок. Уравнения анализа в замкнутой форме для одиночных и связанных микрополосок используются для определения частотно-зависимых фазовых скоростей. Результаты представлены для двух различных профилей конусности: экспоненциального и треугольного распределения. Сделан вывод, что оптимизация профиля обеспечит наименьшие искажения импульса.
Сверхпроводящие МИС с 1474 джозефсоновскими переходами, обеспечивающие стандартное напряжение до 1,2 В
В высокоточных стандартах напряжения постоянного тока используются скачки постоянного напряжения, индуцированные микроволновым излучением, возникающие из-за эффекта Джозефсона переменного тока. Существующие стандарты можно существенно упростить и усовершенствовать за счет использования большого числа последовательно соединенных туннельных джозефсоновских переходов, работающих в ступенчатом режиме нулевого тока. Для этой цели были спроектированы, изготовлены и испытаны сверхпроводящие интегральные схемы миллиметрового диапазона (ММИЦ). Схемы состоят из широкополосного конуса между волноводом и линией противоположного ребра, перехода к микрополосковому, серии джозефсоновских переходов, хорошо согласованной нагрузки и контактных площадок постоянного тока. Схемы с различным количеством переходов были изготовлены фотолитографическими методами и испытаны при температуре 4,2 К в жидком гелии. Версия с 1474 переходами выдавала напряжение до 1,2 В при работе на частоте 90 ГГц.