![](/user_photo/_userpic.png)
- •Широкополосный переход от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку, без резкого сужения диэлектрика
- •Улучшенный переход от микрополоскового к esiw с эллиптическим конусом диэлектрика в Ku- и Ka-диапазонах.
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Новая процедура проектирования для определения перехода конусности для согласования импеданса между микрополосковой линией и компонентом siw
- •Широкополосный сверхпроводящий тонкопленочный трансформатор свч.
- •Новый широкополосный переход от микрополосковой линии к интегрированному волноводу с подложкой
- •Компланарно-микрополосковые переходы для измерений на пластине
- •Полноволновое проектирование fdtd и анализ широкополосных переходов микрополоскового типа в волновод.
- •Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
- •Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
- •Компактный широкополосный копланарный переход полосковой линии в микрополосковую линию с использованием изогнутой структуры на двухслойной подложке
- •Уравнения расчета для переходов конической микрополоски-подложки интегрированного волновода
- •Широкополосная антенна с торцевым диэлектрическим стержнем и высоким коэффициентом усиления, питаемая волноводом с коническим гребнем для применений в диапазонах k/Ka.
- •Антенна с двухрезонаторной подложкой и интегрированным слотом для волновода для приложений 5g
- •Приспособление для испытаний микроволновых интегральных схем
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов
- •Оптимизированный переход между копланарным волноводом и микрополосковым электродом полимерных электродно-оптических модуляторов.
- •Переход от волноводной схемы к планарной для детекторов миллиметрового диапазона волн
- •Конструкция конической площадки для улучшения электрических характеристик bga в корпусе уровня пластины (wlp)
- •Интегрированный широкополосный миллиметровый диапазон вертикальных переходов от микрополосковой микрополоски к волноводу, подходящий для многослойных плоских схем
- •Характеристика электротермических свойств микрополосковых тэс-детекторов
- •Сверхширокополосный переход от микрополосковой микрополоски к волноводу wr15 для приложений mmic
- •Изготовленная многослойная система siw с использованием процесса производства печатных плат.
- •Расчет сверхширокополосного перехода микрополосковая линия в щелевая на подложке с низкой диэлектрической проницаемостью
- •Антенна с высоким коэффициентом усиления на основе siw и резонатором для приложений X-диапазона
- •Широкополосный переход волновод-микрополоска/делитель мощности с использованием ребристых решеток
- •Многоступенчатый переход от микрополосковых и gcpw линий к siw в диапазоне 5g 26 гГц
- •Система фазированной антенной решетки с формированием луча/управлением луча 18–40 гГц с использованием антенны Ферми
- •Исследования перехода от микрополосковых к siw в Ka-диапазоне
- •Фильтр высоких пропуска на основе полумодовой подложки интегрированной волноводной технологии для см-волн
- •Новый переход от микрополоскового волновода к интегрированному в подложку волноводу с более высоким характеристическим импедансом
- •Новая технология подачи микрополоски в волновод с использованием двойного y-образного соединения
- •Улучшенный широкополосный переход между микрополосковой и интегрированным волноводом с пустой подложкой.
- •Двухслойный планарный пространственный делитель/сумматор мощности.
- •Широкополосный делитель мощности Gysel hmsiw с высокой пропускной способностью
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Переход Ku-диапазона с неметаллизированными воздушными переходами между микрополосковой линией и интегрированным волноводом подложки
- •Проектирование волноводов с интегрированным зазором в подложке и их переход к микрополосковой линии для приложений миллиметрового диапазона волн
- •Интегрированный микрополосковый и прямоугольный волновод плоской формы
- •Планарные асимметричные двухрежимные фильтры на основе интегрированного в подложку волновода (siw)
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Широкополосная рупорная антенна с диэлектрическим наведением и микрополосковой линией с h-образным каналом подачи
- •Анализ и экспериментальная проверка полноволновой системы массива патч-усилителей с апертурной связью на основе волновода
- •Разработка рупорной антенны siw в h-плоскости e-диапазона
- •Двухдиапазонная фильтрующая антенна siw siw для применений X- и ku-диапазонов
- •Широкополосная двусторонняя диэлектрическая линза с высоким коэффициентом усиления, интегрированная с двойной антенной-бабочкой
- •Конический переход между подложками разной толщины и диэлектрической проницаемости
- •Улучшенный переход с низким уровнем отражения от микрополосковой линии к волноводу, интегрированному в пустую подложку.
- •Переход антиподальных плавников из волновода в микрополоску в w-диапазоне
- •Переход от чипа к волноводу в d-диапазоне с малыми потерями с использованием односторонней ребристой структуры
- •Сбалансированный удвоитель частоты с диапазоном частот 140–220 гГц и кпд 6,8–11,6 %
- •Линейный переход волновод-микрополоска с использованием зонда радиальной формы.
- •Микрополосковая антенна с высоким коэффициентом усиления и линейной поляризацией с четырехэлементной антенной с электромагнитной связью
- •Исследование рабочего диапазона линии передачи siw путем изменения формы в X-диапазоне.
- •Сеть формирования квадратного коаксиального луча для многослойной микрополосковой антенны
- •Односторонний смеситель Finline sis, 650 гГц, питаемый рупором с гладкими стенками и множеством углов раскрытия.
- •Разработка антенн с коническими щелевами на основе графена для сверхширокополосных приложений
- •Подход, подходящий для сапр, для анализа неоднородных линий передачи mmic и mhmic.
- •Экономичная методика калибровки trl на анализаторе цепей
- •Проектирование и моделирование компактной антенны для приложений WiMax и lte
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
- •Высокопроизводительные микрополосковые фнч с двойным резонатором с конической нагрузкой.
- •Характеристика печатной подальной антенны Вивальди (8–18 гГц) на rt-дуроиде с одинарной и двойной полостью
Проектирование сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельной полосковой линии для антенны симметричного типа
Предыстория: В данной статье представлены проектирование и реализация сверхширокополосного перехода от двухсторонней микрополосковой линии к параллельно-полосковой линии, которая обычно используется в качестве симметричного антенного фидера. Методы: Эта передача состоит из почти оптимального сужения металла на верхнем слое и экспоненциального сужения земли на нижнем слое. Передачи были смоделированы и оптимизированы в CST Microwave Studio, а затем изготовлены. Наконец, результаты моделирования и измерений сравниваются. Результаты: Результаты измерений показывают, что характеристики двух последовательных передач с почти оптимальными конусами имеют обратные потери более 10 дБ и вносимые потери одного перехода менее 1 дБ в полосе пропускания от 1,20 до 5,75 ГГц (1 :4.8). Для более широкой полосы пропускания вносимые потери на один переход менее 3 дБ и обратные потери лучше 10 дБ могут быть достигнуты в диапазоне от 1,20 до 9,68 ГГц (1:8,1). При нагрузке резистором 100 Ом обратные потери почти оптимальной конической передачи лучше 10 дБ могут быть получены в диапазоне от 0,86 до 11 ГГц (1:12,8).
Рупорная антенна с высокой апертурой и эффективностью
Рупорная антенна (см. рисунок 1) была разработана для удовлетворения требований, специфичных для ее использования в качестве важного компонента высокоэффективного усилителя Ka-диапазона: для функционирования необходима комбинация рупорной антенны и связанной с ней микрополосковой антенной решетки. в качестве пространственного делителя мощности, который питает 25 монолитных усилителей мощности СВЧ-интегральных схем (MMIC). Вышеупомянутое требование переводится, среди прочего, как дополнительное требование, чтобы рупор создавал одинаковое однородное вертикально поляризованное электромагнитное поле в своих участках, чтобы MMIC могли работать с максимальной эффективностью. Рупор питается от квадратного волновода сечением 5,9436 мм через переходник. Рупор имеет косинусоидальные, заполненные диэлектриком продольные гофры на вертикальных стенках, что создает жесткие граничные условия: Этот аспект конструкции рупора приводит к тому, что поле в апертуре рупора оказывается по существу вертикально поляризованным и почти однородным по амплитуде и фазе. Используемый здесь термин «косинусная конусность» означает, что глубина гофров является косинусной функцией расстояния вдоль рупора. Предварительные результаты моделирования характеристик методом конечных элементов показали, что благодаря косинусоидальной конусности характеристика импеданса этого рупора может быть лучше, чем было достигнуто ранее в аналогичном рупоре, имеющем линейно сужающиеся продольные гофры, заполненные диэлектриком. Можно создать жесткие граничные условия, используя одну гофру, заполненную диэлектриком, в каждой затронутой стенке, но лучшие результаты можно получить, используя большее количество гофров. Моделирование проводилось для косинусоидальной конструкции с одним и тремя гофрами. Для сравнения было также проведено моделирование конструкции с линейным конусом (см. рисунок 2). Конструкция с тремя гофрами была выбрана для минимизации стоимости изготовления при сохранении приемлемо высоких характеристик. Ожидается, что будущие конструкции, использующие большее количество гофров на длину волны, обеспечат лучшие отклики поля и, следовательно, более высокую эффективность апертуры.