мероприятия по ликвидации последствий гравитационных явлений.

В практике строительства и эксплуатации противооползневых и противообвальных мероприятий большое значение имеют рабо­ты по обоснованию инженерной защиты на разных этапах освое­ния территорий. При современном уровне развития техники стало возможным защитить от гравитационных явлений любую террито­рию и инженерное сооружение (табл. 14.13). Для этого имеются необходимые строительные материалы и конструкции, машины и механизмы для их производства и сооружения в нужном месте. Чаще всего при гравитационных явлениях наблюдается не разру­шение защитного сооружения, а его перемещение, опрокидывание и обход. Оползневые склоны ползут вместе с дренажными и под­порными сооружениями по причине их неправильного расположе-

Таблица 14 12

1 2

343

ромное количество работ таких известных специалистов, как

В. П. Ананьев, JI. Г. Балаев, Г. К. Бондарик, М. Н. Гольдштейн, М. Я. Де­нисов, Н. И. Кригер, В. И. Крутов, А. К. Ларионов, М. П. Лысенко, И. И. Молодых, С. С. Морозов, И. В. Попов, Е. М. Сергеев, В. Т. Тро­фимов и др. В связи с этим в данной главе мы будем рассматривать только вопросы, касающиеся просадочных явлений в лёссовых по­родах.

Среди специфических признаков лёссовых пород, определяю­щих просадочные явления, необходимо отметить три самые глав­ные: преобладание пылеватой фракции (0.05—0.002 мм) в их со­ставе (50—80 вес. %), высокую пористость, в том числе макро­пористость (>50 %), и просадочностъ — потерю связности при увлажнении с последующим быстрым уплотнением под весом вы­шележащих пород и нагрузкой от зданий и сооружений.

Разная степень проявления отдельных «лёссовых» признаков может являться основой для типизации лёссовых пород. Среди них выделяют типичные лёссы и лёссоподобные образования (лёссовидные суглинки). Многие в основу разделения лёссовых пород кладут их генезис, считая типичными лёссами породы толь­ко эолового происхождения. Другие считают, что просадочность характерна только для эоловых образований, поэтому если она от­сутствует, то породы следует считать лёссовидными. Некоторые принимают за определяющий признак просадочности макропорис­тость лёссовых пород, но это не всегда соответствует реальности. Одна из первых попыток создать инженерно-геологическую клас­сификацию лёссовых пород приведена в табл. 15.1. Она базирует­ся на комплексе признаков, определяющих условия освоения тер­риторий, покрытых лёссовыми породами различного генезиса, со­става, состояния и способности к просадочным явлениям.

Просадочность лёссовых пород является интегральным свойст­вом деформирования, которое связано с большим набором обус­ловливающих его особенностей этих пород. Пространственная из­менчивость лёссовых пород (Бондарик и др., 1976), а также мно­гообразие источников естественного и искусственного увлажнения создают благоприятные условия для неравномерных проявлений просадок в пространстве, во времени, по масштабам деформаций и приуроченности их к разным узлам сооружений и зданий. Нерав­номерность и большая скорость протекания процесса в большин­стве случаев приводят к аварийным ситуациям и значительной сложности прогнозирования и предупреждения просадочных явле­ний, а также своевременного принятия противопросадочных мер. Следует иметь в виду, что в инженерной геологии и механике грунтов термин «просадочные явления» трактуется более широко, как резкое увеличение плотности грунтов под давлением в резуль­тате увлажнения (в лёссах), оттаивания (в ММП), динамического воздействия (в тиксотропных грунтах). Породы, в которых проис­ходят эти явления, называются просадочными. Природа просадоч­ности у разных пород неодинакова, но у всех этих пород процесс

[ мииераль- I ный

Лёссовая порода в соответствии со СНиП 2.02.01-83 считается просадочной, если e_j( >0.01 при действующем давлении от собст­венного веса и нагрузки здания и сооружения.

Просадочные явления в лёссовых породах могут происходить в природных условиях под влиянием их собственного веса и увлаж­нения водами разного происхождения, образуя понижения в рель­ефе, которые называются по-разному в зависимости от региона распространения: степные блюдца, падины, западины, поды, колки и т. п. (Молодых, 1982). Детальное изучение форм просадочности стало проводиться во второй половине нашего столетия в связи с ростом темпов и масштабов хозяйственного освоения территорий, покрытых лёссовыми отложениями, на которых, как известно, сформировались очень плодородные почвенные покровы (черно­зем и серозем). В результате долголетних исследований на терри­тории Украины была разработана подробная классификация запа- динных морфоскульптур с выделением двух типов по направлен­ности развития, шести подтипов по генезису, одиннадцати классов по литологогенетическим характеристикам, десяти видов по реги­ональной принадлежности и десяти разновидностей по форме и размерам (Молодых, 1982). В табл. 15.2 данная классификация приведена в сокращенном виде.

По своим размерам в плане поды и степные блюдца очень не­однородны. Первые формы могут быть диаметром от 200—400 м до 2—4 км, вторые — от нескольких десятков до нескольких сотен метров, распределенных с плотностью от 30 до 300 блюдец на 1 км². Воронки характеризуются незначительными размера­ми — от 3 до 30 м в диаметре и от 5 до 10 м по глубине. Гетеро­генные формы могут иногда иметь- в диаметре до 15 км.

Глубина просадочных форм незначительная и зависит от мощ­ности лёссового покрова, его просадочности и возраста. В разных природных условиях понижения в рельефе составляют в среднем от 0.5 до 3 м (редко 5—6 м), а мощность измененных (уплотнен­ных, увлажненных, оглеенных) лёссовых отложений достигает 10 и более метров, при этом их свойства покровных отложений су­щественно изменились и, как правило, потеряли свой лёссовый облик.

Природа подов и степных блюдец объясняется разными иссле­дователями по-разному. Естественней всего объяснить эти пони­жения в лёссовых толщах их уплотнением при дополнительном увлажнении, т. е. просадкой. Однако расчеты величины суммарной просадки показывают, что во многих случаях она меньше глубины подов и блюдец. Следовательно, просадка, несомненно играющая важную роль в образовании этих форм, не является их единствен­ной генетической причиной. Второй причиной, по мнению других исследователей, является действие температурного фактора в пе­риоды оледенений, т. е. термокарст.. Рассматривая эти два глав­ных фактора в комплексе с другими факторами и условиями, И. И. Молодых (1982) пришел к выводу, что поды и степные блюд-

ца имеют разную природу. Так, например, в Сибири и Якутии на­блюдаются понижения в рельефе, которые точно соответствуют объему растаявшего льда, а условия этих регионов можно считать аналогами древних условий лёссово-перегляциальных областей Украины, где распространены поды.

Главным фактором образования степных блюдец по многим при­знакам является просадочность, т. е. деградация лёссовых пород в условиях переувлажнения, которое могло произойти повторно­жильными льдами, образовавшимися в ледниковые периоды в поли­гональных трещинах лёссового покрова. В современных условиях

Природа просадочности лёссовых пород изучалась многими ис­следователями. Особенно много работ, посвященных этой пробле­ме, было опубликовано во второй половине нашего столетия. Пер­вые значительные просадки, наблюдавшиеся в лёссах при строи­тельстве железной дороги Оренбург—Ташкент в 1903 году и связанные с их увлажнением, были изучены А. Штукенбергом. В 1929 году М. М. Решеткин и Е. А. Замарин, изучая просадки лёс- сов в Средней Азии, объяснили их происхождение высокой порис­тостью и макропористостью пород, а в 1930 году Б. Б. Полынов и

С. В. Быстров связали просадочные деформации Алханчурийского канала с растворением и выносом воднорастворимых солей. Более подробно просадочные явления были описаны Ф. JI. Андрюхиным (1937), который выделил четыре типа просадок: а) просадки, по­являющиеся немедленно после замачивания; б) просадки, проис­ходящие длительное время, медленно возрастая; в) просадки, появ­ляющиеся через большой промежуток времени после замачиваний; г) просадки, проявляющиеся в виде карстового процесса в лёссах и глинах (Попов, 1959).

Таким образом, еще на самых первых этапах изучения проса­дочности, высказывались разные мнения по поводу ее природы. Однако особый интерес к этой проблеме появился после выхода в свет классической работы Н. Я. Денисова (1946), в которой впер­вые была предложена теория просадочности, названная в последу­ющих работах принципом Денисова. Главной причиной просадоч­ности Н. Я. Денисов считает более высокую пористость лёссовых пород по сравнению с нормальной при данном .напряженном со­стоянии. Породы с нормальной пористостью в природных услови­ях находятся в равновесии и называются нормально уплотненными породами. Просадочные лёссы являются недоуплотненными и ха­рактеризуются показателем макропористости

К=А (15.1)

где e_L — коэффициент пористости при влажности на пределе те­кучести; е_е — естественная пористость лёссовой породы. Разницу е_е - e_L Н. Я. Денисов считал макропористостью, при наличии кото­рой лёсс склонен к просадке (при К < 1). Если исходить из выра­

жения В. А. Приклонского для показателя уплотненности

K_d = (15.2)

где е_р — коэффициент пористости при влажности на пределе пластичности, то нормально уплотненными следует считать гли­нистые (лёссовые) породы, у которых K_d = 0, недоуплотненными, а следовательно, просадочными — K_d< 0, и переуплотненными — K_d> 0.

Недоуплотненное состояние лёссовых пород признается всеми исследователями, но формирование этого состояния трактуется по-разному. Факторами недоуплотненного состояния могут являть­ся состав и способ отложения осадков, их влажность, структурные связи между минеральными частицами, скорость нарастания дав­ления вышележащей толщи, разуплотнение отложившихся разны­ми способами осадков в результате изменения температурного ре­жима и почвообразовательных процессов и т. п. Недоуплотненное состояние лёссовых пород, по мненикГН. Я. Денисова, закрепляет­ся сцеплением упрбчнения, формирующимся в сухом теплом кли­мате. Но, исходя из наблюдений за просадкой, сцепление упрочне­ния осуществляется водонеустойчивыми связями, которые при за­мачивании быстро разрушаются. По результатам исследований

Н. Я. Денисова и Ю. М. Абелева основная часть просадки (до 80 % от общей) происходит в течение 30 мин с момента замачивания. Механизм разрушения структурных связей Н. Я. Денисов связыва­ет с расклинивающим давлением тонкого слоя смачивающей воды, возникающим на контактах между частицами. К. Терцаги объяс­нил быструю просадку разрушением капиллярных связей в лёссо­вых породах. Теория Н. Я. Денисова нашла дальнейшее развитие в трудах многих отечественных и зарубежных исследователей (Н. И. Кригера, А. К. Ларионова, Г. И. Тер-Степаняна, И. И. Горькова, И. П. Иванова, И. Розенквиста, Л. Бьеррума, А. Скептона, Т. Лэмба и др.). Н. И. Кригер (1986) рассматривает недоуплотненность, фор­мирующуюся в конкретной географической среде, с точки зрения термодинамики и энергетики этого процесса. В. А. Приклонский и А. К. Ларионов определяют просадочность как многофакторный процесс.

Многие исследователи придерживаются генетической природы просадочности. Так, например, Г. А. Мавлянов и его последовате­ли, изучив лёссовые породы Средней Азии, считают, что разделе­ние лёссовых пород на генетические типы позволит прогнозиро­вать их просадочность. В частности, лёссы эолового и пролюви- ального происхождения наиболее просадочны, а аллювиальные лёссовидные отложения непросадочны.

В последние годы на кафедре инженерной геологии МГУ под руководством Е. М. Сергеева разрабатывалась новая теория проис­хождения просадочности лёссовых пород, а точнее их недоуплот­ненного состояния в результате разуплотнения при сублимации льда в условиях сезонного промерзания. Итог по состоянию изу­ченности природы просадочности подвел Н. И. Кригер (1986). Во- первых, в основе теории просадочности лежит принцип Денисова о недоуплотненном состоянии лёссовых пород. Во-вторых, он нашел много общего в выдвинутых предположениях и причинах просадочности. Так, например, представления В. А. Приклонского и А. К. Ларионова о многофакторности происхождения просадоч­ности основываются на принципе Денисова. Генетический подход Г. А. Мавлянова присутствует в концепции Н. И. Кригера о роли

географической среды в формировании просадочности, а Е. М. Сер­геев отвел эту роль геологической обстановке. В конечном итоге точка зрения Н. И. Кригера сводится к тому, что решение пробле­мы о формировании просадочности лёссовых пород может быть найдено на основе роли географической среды в этом процессе.

Анализируя огромное количество работ, выполненных за пос­ледние 50 лет специалистами разных направлений (геологов, гео­графов, строителей) с точки зрения современных задач по оценке и прогнозу просадочности лёссовых пород при их взаимодействии с техногенной средой на территориях с лёссовым покровом, можно сделать следующие выводы и рекомендации:

1. Начиная с первых целенаправленных исследований проса­дочных явлений Ф.

Просадочность характерна для лёссовых пород разного гене­зиса и контролируется их физическим и напряженным состоя­нием.

Процесс просадки осуществляется поэтапно: замачивание, разрушение водонеустойчивых структурных связей (разупрочне­ние системы), переход в движение легкоподвижных пылеватых частиц, уплотнение всей системы, наступление равновесия, соот­ветствующего степени воздействия по увлажнению и давлению. На рис. 15.3 приведены результаты проведенных опытов определения сопротивления сдвигу просадочного лёсса. На рис. 15.3, а показан ход развития деформаций сдвига. До точки 1 деформация проис­ходит при естественной влажности и пористости до касательного усилия, близкого к разрушающему давлению, определенному на образце-аналоге. В точке 1 произведено замачивание, которое вы­звало лавинное разрушение структурных связей, практически пол­ную потерю прочности опытного образца и большую деформацию сдвига просадочного характера. Точка 2 улавливается индикатора­ми давления и деформации с небольшой точностью, иногда сдви­гающее давление опускается до нуля, но всегда после остановки деформации ее можно снова вызвать ростом этого давления до установления нового разрушающего эффекта в точке 3, соответ­ствующей послепросадочному состоянию опытного образца. На рис. 15.3,6 показаны три диаграммы сдвига, соответствующие трем состояниям серии опытных образцов: естественному, в момент за­мачивания и послепросадочному. Этот опыт дает основание утвер­ждать, что при замачивании происходит разупрочнение лёссовых пород, в результате которого возникает их просадка на величину,

а б

Структурные связи в лёссовых породах характеризуются во- донеустойчивостью с преобладанием коагуляционных и капилляр­ных, реже цементационных воднорастворимыми соединениями.

Многофакторность процесса формирования просадочности лёссовых пород отражается на ее величине и изменчивости в про­странстве и во времени. В условия^ интенсивного техногенеза большую роль в этом следует отводить деятельности человека, ко­торая направлена на деградацию просадочности.

При освоении территорий, сложенных лёссовыми породами, инженерно-геологические изыскания должны заканчиваться оцен­кой их физического состояния и прогнозом просадочности по всем прямым и косвенным признакам.

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ПРОСАДОЧНЫХ ЯВЛЕНИЙ В ЛЁССАХ

Строительство зданий и сооружений различного назначения (от жилых домов до ирригационных каналов) на лёссовых породах сопряжено с риском для их устойчивости и нормальной эксплуа­тации, что связано с возможностью реализации просадочности, сформировавшейся в природных условиях. Прогноз этой возмож­ности и снижения риска является важнейшей задачей инженерно­

геологических изысканий на лёссовых массивах. Надежность про­гнозов может быть обеспечена за счет использования широкого набора критериев формирования лёссовой толщи и ее просадоч­ности. Конечным результатом инженерно-геологических прогно­зов является расчет величины просадки лёссовой толщи при зама­чивании и давлении от собственного веса толщи (для определения типа ее просадочности) и от суммарного давления веса толщи и нагрузки сооружения. В соответствии со СНиП-2.02.01-83 расчет величины просадки при замачивании сверху больших площадей или при подъеме уровня грунтовых вод ведется по формуле

П

= (15.3)

породах (генезис, мощность, состав, свойства, просадочные формы рельефа и др.), а также результатов наблюдений за строи­тельством и эксплуатацией зданий и сооружений на лёссовых породах района будущего освоения. Особое внимание следует об­ратить на сведения о режиме поверхностных и подземных вод, промстоков и других потенциальных источников затопления и подтопления лёссовой толщи.

На втором этапе производится прогнозирование склонности пород к просадочным явлениям по косвенным признакам для предварительного районирования изучаемой территории по потен­циальной угрожаемое™ (табл. 15.3). Такое районирование дает возможность ограничить объем специальных изысканий на заведо­мо непросадочных объектах и сосредоточиться на изучении проса­дочных. Как известно, типичные просадочные лёссы залегают мощным покровом на водораздельных пространствах и высоких террасах в засушливых регионах, создают зону аэрации значитель­ной мощности (более 10—20 м), которая в обнажениях держит вертикальные откосы высотой до 10 м. Эти лёссовые образования характеризуются однородным сложением, высокой пористостью и макропористостью, пылеватым составом, небольшим содержанием глинистой фракции (не более 15—20%) с преобладанием в ней каолинита и гидрослюд.

При использовании косвенных показателей следует уделять особое внимание физическому состоянию лёссовых пород, так как в конечном итоге все характерные черты этих пород суммарно отражаются на их физическом состоянии, обусловливающем склонность к просадке и величину просадочности при конкретных значениях давления. Развивая идею Н. Я. Денисова о недоуплот- ненном состоянии лёссовых пород и учитывая природу их проч­ности, нами (Иванов, 1958) был предложен новый подход к оценке потенциальной возможности просадки с использованием показате­лей естественной влажности и пористости. Обработка значитель­ного объема данных опытов дала возможность провести границу между просадочными и непросадочными породами в виде прямой, описываемой уравнением VP₀ = (п - п₀) к, где W₀ — объемная ес­тественная влажность (W₀ = w р_с, w — весовая влажность, р_с — плотность скелета породы), к=\.1Ъ — угловой коэффициент, п —объем пор при естественной влажности, п₀ = 28 % — отрезок на оси п. Принимая значение плотности минеральной части иссле­дуемых лёссовых пород р_т = 2.68—2.69 г/см³ и переходя к обыч­ному весовому выражению влажности, можно записать следующее отношение для индекса просадочности

Примечание. Показатели а) и б) рекомендованы СНиП. е — коэффициент естест­венной пористости, V/ — естественная влажность, п — объем пор, ei — коэффициент пористости на границе текучести, е_р — коэффициент пористости на границе пластич­ности, ]_р — число пластичности.

Недостатком всех косвенных методов прогноза склонности к просадке, базирующихся на оценке физического состояния лёссо­вых пород, является неучет напряженного состояния, в котором происходит замачивание и принятие постоянным значения уплот­няющей нагрузки р = 0.3 МПа. Это допущение приводит к умень­шению риска пропустить просадочные разновидности, но к увели­чению объема лабораторных исследований, включая в опытные образцы часть 'непросадочных пород при давлениях р < 0.3 МПа. Для предварительных оценок и прогнозов такой подход вполне Оправдан.

Третий этап инженерно-геологического прогнозирования пред­усматривает определение в лабораторных и полевых условиях от­носительной просадочности выделенных слоев в зависимости от напряженного состояния лёссовой толщи в период строительства и эксплуатации сооружений в предположении возможности допол­нительного увлажнения. Напряженное состояние определится из расчета минимальной величины уплотняющего давления от собст­венного веса и проектируемых внешних нагрузок от зданий, со­оружений, транспорта и др. Для этого необходимо построить эпюры давлений по типу изображенных на рис. 15.4. Методика проведения опытов изложена в специальных нормативных указа­ниях и в специальной литературе. Она должна моделировать усло­вия работы породы под сооружением, характер замачивания, со­став воды, скорость нагружения, контроль за всеми изменениями во время проведения опытов. В лабораторных условиях, в которых выполняется большая часть опытных работ, наиболее информа­тивной является методика двух кривых, предусматривающая про­ведение компрессионных испытаний на двух образцах-близнецах: на одном — с сохранением естественной влажности до конца опыта, а на втором — с замачиванием на первой же ступени на­грузки и действующем до конца опыта. По данным опытов на одном графике строятся две кривые (см. рис. 15.2, а). С целью со­хранения объема опытных образцов некоторые исследователи предлагают различные упрощения. Так, В. И. Крутов (1982) пред­лагает провести на одном образце компрессию с сохранением ес­тественной влажности до величины нагрузки от собственного веса (но не менее 0.1 МПа) и после стабилизации деформаций произ­вести замачивание и далее продолжить нагружение до запроекти­рованной величины под водой. По результатам исследований стро­ят одну компрессионную кривую для опыта под водой и одну пря­мую, продолжающую отрезок, полученный по данным опыта в условиях естественной влажности (рис. 15.6). Таким образом, по испытаниям на одном образце тоже можно построить график за­висимости £_sl =f(p) и по нему определить начальное просадочное давление и значения относительной просадочности, необходимые для дальнейших расчетов.

Для уточнения результатов лабораторных опытов в случае особо сложных объектов проводят экспериментальные исследования в

Рис. 15.6. Построение двух комп- рессионных кривых по испытани- ям на одном образце.

Пунктирами показаны предположитель- ные положения кривых

Итого S_j; = 0.31m

тельной осадки за счет просадочности не имеет самостоятельного значения при оценке устойчивости зданий и сооружений по второ­му предельному состоянию (т. е. по деформациям), как для гли­нистых грунтов. Тем не менее прогноз просадки обязателен для выявления неравномерности деформаций по величине и по време­ни, крена фундаментов и других особенностей эксплуатации со­оружений с целью принятия решений о типе фундамента, глубине его заложения, усиления конструкций, улучшения основания и других мероприятий по обеспечению устойчивости.

Приступая к расчету дополнительной осадки, необходимо под­готовить следующую информацию: а) геологический разрез лёссо­вой толщи и подстилающих ее пород; б) положение уровня грун­товых вод и амплитуду его колебаний; в) показатели свойств лёссовых пород (относительную просадочность, начальное проса- дочное давление, плотность); г) данные о проектируемом сооруже­нии, его фундаменте, глубине заложения, нагрузках на основание и др.

Сам расчет проводится по той же формуле (15.3), по которой определяли просадку от собственного веса пород. При этом зна­чения относительной просадочности определяются по графику e_f/ =f(p) для каждого расчетного слоя при давлении в середине этого слоя, определяемом как сумму давлений от собственного веса на этой глубине и от сооружения (эпюра 2 на рис. 15.4). Ко­эффициент k_sl определяется в соответствии с рекомендациями СНиП следующим образом:

к = 1 для всей лёссовой толщи при ширине фундамента Ь £ 12м;

k_sl = 0.5 + 1.5 (p-p_si)/p₀ при b = 3 м (где р — среднее давле­ние под подошвой фундамента, кПа, p_sl — начальное просадочное давление лёсса г-го слоя, р₀ = 100 кПа); k_sl определяется интерпре­тацией при 12 > b > 3 м.

Расчет проводится только для тех слоев, у которых t_sl > 0.01 и Р, > Psi (Р, — суммарное давление в середине расчетного слоя). Нижняя граница просадочной толщи определяется из расчета глу­бины, на которой суммарное давление р, = p_sl. Ниже этой границы Р, < Psi-

При оценке устойчивости зданий на просадочных грунтах при­нято различать максимальную просадку, среднюю просадку фунда­мента (или его частей), разность просадок, крен фундамента, от­носительный прогиб (Крутов, 1982).

Максимальная просадка определяется для наиболее неблаго­приятных условий: для всей просадочной толщи при полном ее водонасыщении и полной нагрузке от фундамента. Средняя про­садка представляет собой средневзвешенную величину абсолют­ных максимальных просадок отдельных фундаментов с учетом их площади и количества. Разность просадок относится к отдельным

фундаментам, связанным надфундаментными конструкциями, и рассчитывается по фор^ле AS_s! = S_s! - S_s!. Крен фундамента рас­считывается как tg 0 = где AS_sl — разность просадок на тор­цах фундамента; b — расстояние между торцами. Относительный прогиб от просадки / по осям зданий определяется как

* ⁽¹⁵-⁷⁾

где S_sli и S_sl3 — просадки на торцах здания или блока; — наи­большая и наименьшая просадка фундамента на данном участке; I — расстояние между торцами здания (блока).

Изучая просадочность лёссовых пород, нельзя ограничиваться ее оценкой только с целью определения величины дополнитель­ной осадки под фундаментами зданий и сооружений. Просадоч­ность имеет большое значение при прогнозе устойчивости гидро­мелиоративных сооружений (оросительных систем), построенных на лёссовых массивах. В период с 1973 по 1985 г. под руковрдст- вом С. С. Саватеева было обследовано 2387 сооружений на 223 оросительных системах. Аварийные ситуации на этих объектах были связаны с размывом и просадкой лёссов, в результате кото­рых деформировались каналы, опрокидывались насосные станции, затоплялись и подтоплялись поля и т. д. Стоимость гидротехничес­ких сооружений на просадочных грунтах оказывается в 2—5 раз дороже, а их срок эксплуатации в 4—9 раз меньше, чем на других песчано-глинистых породах. Среди рекомендаций, разработанных после анализа выполненных исследований, есть одна очень важная в инженерно-геологическом аспекте: проводить детальный и до­стоверный прогноз просадочности и размываемости лёссовых мас­сивов, по которым пройдут ирригационные системы.

Лёссовые породы принимают участие в оползневых процессах на речных склонах многих крупных рек, протекающих в лёссо­вых провинциях. Потеря прочности при дополнительном увлаж­нении лёссовой толщи приводит к оползням разной формы и размеров. На склонах многих рек Европы и Азии оползни в лёссах имеют широкое распространение и описаны в работах многих исследователей оползневых процессов (Н. Я. Денисова,

1. М. Дранникова, М. Н. Гольдштейна, Н. И. Кригера, Р. Ниязова,