- •Процессы и инструменты механообработки
- •Введение
- •Общие положения
- •Геометрия передней поверхности сверла
- •Выводы
- •Литература
- •ДГМА, г. Краматорск, Украина
- •Введение
- •Литература
- •Введение
- •Общие положения
- •Методика исследования
- •Коэффициент технологической гибкости
- •Литература
- •Введение
- •Выводы
- •Литература
- •Введение
- •Методика исследований
- •Основная часть
- •Введение
- •Введение
- •Выводы
- •Введение
- •Экспериментальная часть исследований
- •Литература
- •Введение
- •Выводы
- •ДГМА, г.Краматорск, Украина
- •Введение
- •Выводы
- •Литература
- •ДГМА, г.Краматорск, Украина
- •Выводы
- •Вступ
- •Висновки
- •ДГМА, Краматорск, Украина
- •Введение
- •Выводы
- •Література
- •Вступ
- •Основна частина
- •Технология машиностроения
- •Вступ
- •Постановка задач дослідження
- •Результати досліджень
- •Література
- •Введение
- •Постановка проблемы, анализ публикаций
- •Выделение нерешенных ранее частей общей проблемы
- •Постановка задачи
- •Выводы
- •Литература
- •Вступ
- •Вступ
- •ПРИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ
- •Литература
- •Выводы
- •Литература
- •Поля базы данных (конечные синдромы): SMAX
- •Литература
- •Введение
- •Общие положения
- •Основная часть
- •Выводы
- •Литература
- •Введение
- •Основная часть
- •Введение
- •Выводы
- •Выводы
- •Вступ
- •Основна частина
- •Висновки
- •Фокин А.Г.
ISBN 966-7851-19-2 Надійність інструменту та оптимізація технологічних систем. №14 2003.
Для этого в плоскости П3, параллельной основой плоскости Рvс , найдем проекцию А3В3 режущей кромки АВ. Через А3В3 проведем плоскость резания Рnc, перпендикулярную основной плоскости Рvc. Параллельно плоскости резания проведем плоскость П4. По правилу перемены плоскостей проекции, определяем проекцию А4В4 режущей кромки и линию А4L4 пересечения плоскости резания с основной. Угол между А4В4 и А4L4 будет искомым углом наклона режущей кромки в точке А режущей кромки.
Рассматривая графическое решение, будем иметь
|
tg λ |
|
= B4L4 |
|
|
||||||
|
|
|
c |
|
|
A4L4 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
B4L4 = B1C1 |
|
|
|||||||
C1B1 = A1C1 tgµ |
|||||||||||
A B |
= |
A L |
4 |
= |
A1C1 |
|
|||||
|
|||||||||||
3 |
3 |
|
|
|
4 |
|
|
sinϕc |
|||
Таким образом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
B1C1 |
|
|
A1C1 tg µ |
||||||
tg λ = |
|
= |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
c |
|
|
A L |
4 |
|
|
A1C1 |
|
|
||
|
|
4 |
|
|
|
|
|
sin ϕc |
|||
Следовательно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tgλc = tgµ sinϕc |
Аналогичным образом определяются геометрические параметры в других координатных системах.
Выводы
Предложен общий подход и методики решения задач по определению элементов лезвия режущего инструмента независимо от его вида и конструкции.
Показано, что на основе общих положений и определений существующего стандарта "Обработка резанием" можно получить более простые уточненные зависимости определения геометрических параметров инструмента. Единый подход при определении параметров инструмента может служить базой для создания подсистемы "Определение геометрических параметров" при компьютерном проектировании инструментов.
Литература
1Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов.- М.: Машиностроение, 1975. –
344 с.
2Родин П.Р. Основы проектирования режущих инструментов. – К. Вища школа, 1989. – 423 с.
3ГОСТ 25762-83 Обработка резанием // Термины, определения и обозначения общих понятий. – М.: ГК СССР по стандартам, 1983. – 41 с.
11