Радиотехнические системы
..pdf
|
|
201 |
|
|
T |
= T |
βОбз |
k |
(8.7) |
|
||||
Обз |
Обз КР |
|
Обз . |
|
|
|
0,5Θβ |
|
где TОбз КР - время одного оборота антенны в горизонтальной плоскости,
βОбз - сектор обзора в вертикальной плоскости,
Θβ - ширина диаграммы в вертикальной плоскости.
Обзор по углуместа существенно увеличивает суммарное время обзора, поэтому метод используется в РЛС малой даль-
ности (30 ÷ 50 км).
Используются индикаторы: азимут - угол места; дальность - ази- мут.
8.5. Спиральный обзор пространства
Спиральный обзор похож на винтовой и отличается толь- ко сектором обзора, который прижат к оси сканирования,
2γ ≤ 90о (см. рисунок 8.9). Этот способ обзора нашел примене-
ние в самолетных локаторах, предназначенных для предупреж- дения об опасности и наведения оружия.
2γ
Рисунок 8.9. Спиральный обзор пространства
Период обзора рассчитывается по формуле, аналогичной
(8.7)
TОбз = TОбз КР |
γ |
kОбз . |
(8.8) |
|
0,5Θβ |
||||
|
|
|
202
8.6.Параллельно-последовательный обзор пространства
Всовременных трехмерных РЛС противовоздушной обо- роны используется круговой или секторный обзор простран- ства, причем антенные системы имеют в вертикальной плос-
кости веер пересекающихся лучей для определения угла места (см. рисунок 8.10).
ДНА в верт. пл-ти |
- ДНА в гориз. пл-ти |
|
Рисунок 8.10. ДНА РЛС с параллельно-последовательным обзором
пространства
Многолучевые ДНА реализуются с помощью антенных решеток.
8.7. Радиолокационные станции бокового обзора с синтезированной антенной
8.7.1. Разрешающая способность панорамных РЛС
Рассмотрим РЛС обзора земной поверхности, установлен- ную на летательном аппарате и имеющую сканирующую направ- ленную антенну (панорамную РЛС). Потенциальная разреша- ющая способность по дальности в такой РЛС определяется дли- тельностью зондирующего сигнала и коэффициентом сжатия,
δ R = cτИ
2kСЖ
Разрешающая способность по азимуту приблизительно равна ширине диаграммы направленности антенны в горизон- тальной плоскости и зависит от размера антенны в этой плос-
кости L ,
203
δα = θα = λL (рад)
Детальность радиолокационного изображения земной поверхности зависит от разрешающей способности в радиаль-
ном по отношению к локатору направлении δ R а также в по- перечном по отношению к нему направлении, выраженной в
линейных единицах, δ Rτ = δθ × R (тангенциальная разрешаю-
щая способность).
Тангенциальная разрешающая способность ухудшается с увеличением дальности и при больших R становится недопус- тимо плохой.
Пусть, например, R = 100 км, L / λ = 100 . Тогда,
δ Rτ = 100×103 1001 = 1 км .
Можно улучшить тангенциальную разрешающую способ- ность уменьшением длины волны . Пределом является зависи- мость радионаблюдаемости от метеоусловий. Другой способ - применить антенну больших размеров. Но на борту скоростно- го летательного аппарата невозможно использовать вращаю- щуюся антенну очень больших размеров. На практике непод- вижные антенны больших размеров (LMAX £ 15 м) стали распо- лагать вдоль фюзеляжа самолета. Так появились РЛС бокового обзора. Однако ухудшение разрешаюшей способности δ Rτ с ростом дальности сохранилось. Положение радикально изме- нилось, когда стали применять синтезированные антенны.
8.7.2.РЛС обзора земной поверхности
ссинтезированной антенной
8.7.2.1. Принципы построения
На борту летательного аппарата устанавливается слабо- направленная антенна, осуществляющая боковой обзор про- странства. Сигналы, принятые в разных точках траектории за- поминаются и затем обрабатываются как в антенной решётке.
204
Напомним, что в обычной антенной решетке сигналы, принятые её элементами, складываются синфазно. Это обеспе- чивает максимум амплитуды суммарного сигнала. Для обеспе- чения синфазности сигналов, принятых с нужного направле- ния, в цели элементов решетки вводят управляемые фазовра- щателями (см. рисунок 8.11). Ширина диаграммы направлен- ности антенной решетки на нормали к ней определяется фор-
мулой
θ = |
λ |
(8.9) |
|
L |
|
где L - габаритный размер решетки.
ФВ |
ФВ |
ФВ |
ФВ |
å
Рисунок 8.11. Структурная схема антенной решетки. ФВ - фазовращатели
Синтезированная антенна образуется за счет движения одного элемента, ось диаграммы направленности которого ори- ентирована перпендикулярно прямолинейной траектории по- лета (см. рисунок 8.12).
LЭ
vTП |
х |
|
Рисунок 8.12. Образование синтезированной антенны
РЛС излучает импульсные сигналы. Принимаемые сигна- лы запоминаются в точках траектории, отстоящих друг относи-
тельно друга на расстоянии vTП , где v - скорость полета, TП - период повторения импульсов. Запомненные сигналы сумми-
205
руются как в обычной решетке. Расстояние LЭ , на котором про-
исходит суммирование, представляет собой апертуру синтези- рованной антенны, иными словами, её эквивалентную длину.
Описанный алгоритм реализуется в структурной схеме рисунка 8.13, где ЛЗ - линия задержки с отводами через период повто-
рения импульсов TП . Суммирование сигналов осуществляется в линии задержки.
ТП ТП ТП ТП
ЛЗ
Рисунок 8.13. Структурная схема нефокусированной синтезированной
антенны
Различают нефокусированные и фокусированные синте- зированные антенны.
Структурная схема нефокусированной антенны приведе- на на рисунке 8.13. Ее особенность заключается в том, что при- нимаемые сигналы суммируются не синфазно за счет непре- рывного изменения положения целей относительно локатора.
Эквивалентная длина LЭ ограничивается такой величиной, ког-
да ещё можно считать, что сигналы суммируются в приблизи- тельно фазе (различие не более 90°), то есть когда разность рас-
стояний от РЛС до цели не превосходит λ /8 (см. рисунок 8.14).
LЭ
λ/8
R
цель
Рисунок 8.14. Эквивалентная длина нефокусированной антенны
206
Исходя из рисунка 8.14 для расчета LЭ составим уравне-
ние
æ |
L |
ö2 |
æ |
λ ö2 |
|
λ |
|
λ2 |
|
Rλ |
|
|||
ç |
Э |
÷ |
= ç R + |
|
÷ |
- R2 |
= 2R |
|
+ |
|
= |
|
. |
|
2 |
8 |
8 |
64 |
4 |
||||||||||
è |
ø |
è |
ø |
|
|
|
|
|
Пренебрегая в правой части членом λ 2 / 64 ввиду его от- носительной малости, получим
LЭ = |
Rλ |
. |
(8.10) |
Так как в процессе формирования диаграммы направлен-
ности синтезированной антенны сигнал проходит двойной путь междуРЛС и целью, ширина синтезированной диаграммы вдвое уже, чем определяемая по формуле (8.7) для обычной решетки,
θЭ = |
λ |
= |
λ |
|
= |
1 |
λ |
. |
(8.11) |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
2 Rλ |
2 |
||||||||
|
2LЭ |
|
|
R |
|
На основании полученной формулы найдем разрешающую способность δ Rτ ,
δ R = θ |
|
R = |
1 |
|
|
λR |
|||
τ |
Э |
|
2 |
|
Отметим, что разрешающая способность улучшилась по сравнению с панорамной РЛС. Теперь δ Rτ пропорциональна не R , а R .
Особенность фокусированных антенн заключается в том,
что в цепи элементов решетки вводятся фазовые сдвиги для компенсации перемещения РЛС относительно цели (см. рису-
нок 8.15).
ФВ ФВ ФВ
ТП
Рисунок 8.15. Структурная схема фокусированной синтезированной
антенны
207
Определим эквивалентную длину фокусированной антен- ны LЭ и тангенциальную разрешающую способность δ Rτ .
Пусть размер реальной антенны в горизонтальной плоско- сти равен L , ширина её диаграммы Θα = λ / L . Длина синтези-
рованной антенны равняется траектории полета, на которой локатор облучает цель. Из рисунка 8.16 получаем, считая шири-
ну диаграммы реальной антенны θα |
малой, |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
LЭ ≈ Rθα ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
LЭ |
|
|
|
|
|
|
х |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Θα |
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
Θα |
|
|
|||
|
|
|
LЭ/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цель |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Рисунок 8.16. Длина фокусированной антенны |
|
|
|||||||||||||
Ширина эквивалентной диаграммы |
|
|
||||||||||||||
|
|
θЭ |
= |
λ |
= |
λL |
|
= |
|
L |
, |
(8.13) |
||||
|
|
2LЭ |
2Rλ |
|
|
|||||||||||
откуда |
|
|
|
|
2R |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
δ R = RθЭ = |
L |
. |
|
|
|
|
(8.14) |
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, теоретически тангенциальная разрешаю- щая способность фокусированной антенны не зависит от даль- ности и равна половине размера реальной антенны.
8.7.2.2.Пути построения радиолокаторов с синтезированной антенной
Традиционным путём радиолокаторы с синтезированной антенной (РСА) построить невозможно. Действительно, при-
|
208 |
|
|
|
|
мем что L =1 м; λ =3 см; v =300 м/с; |
R =100 км; λ / L=0,03. |
||||
Тогда |
L = (λ / L)R = 3×103 |
м ; |
τ |
З MAX |
= L / v = 10 с ; |
|
Э |
|
|
Э |
N =τЗ MAX /TП =104 (число суммируемых импульсов).
Традиционным путем создать задержку СВЧ-сигнала на время порядка 10 с точностью в доли периода несущей частоты невозможно.
Для построения РСА используется эффект Доплера и со- гласованная фильтрация.
Найдём доплеровский сдвиг частоты сигнала, отражен- ного от точечной цели. Из рисунка 8.16 нетрудно видеть, что
при движении самолета по апертуре LЭ |
радиальная скорость |
|||
цели относительно локатора изменяется от |
æ |
θ ö |
||
vR = vsin ç |
α ÷ в |
|||
æ |
θ |
ö |
è |
2 ø |
точке начала облучения до vR = -vsin ç |
α ÷ в конце облучения. |
|||
è |
2 |
ø |
|
|
Соответствующее изменение доплеровской частоты мож-
но представить графиком, изображенным на рисунке 8.17, при-
чем
fД MAX |
= f0 |
2v |
× |
θα |
= f0 |
λv |
= |
v . |
(8.15) |
|
|
c |
|
2 |
|
Lc |
|
L |
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
fд MAX |
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
Рисунок 8.17. Изменение доплеровской частоты в процессе полета
Если локатор излучает непрерывный сигнал, то прини- мается сигнал, огибающая которого повторяет ДН реальной ан- тенны, а длительность равна времени облучения цели. Можно
209
рассматривать этот сигнал, как радиоимпульс с линейной час- тотной модуляцией (ЛЧМ). Если пропустить его через согласо- ванный фильтр, на выходе будем иметь более узкий импульс,
длительность которого
τИ Вых = |
1 |
= |
L |
|
|
2 fД MAX |
2v . |
||||
|
|
За время выходного импульса фильтра самолет пролетает расстояние τ И Вых ×v . Очевидно это и будет тангенциальная раз- решающая способность,
δ Rτ = 2Lv ×v = 2Lv .
Сравнивая полученный результат с (8.14), видим, что сжа- тие позволяет получить разрешающую способность как у фоку- сированной антенны.
Структурная схема аппаратуры, производящей подобную обработку, представлена на рисунке 8.18.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пер |
|
Вх. ц. |
|
|
СФ |
|
|
И |
||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 8.18. Структурная схема сжатия сигналов в РСА
В отличие от схемы, представленной на рисунке 8.18, ло- катор должен обладать разрешающей способностью по дально- сти.
Таким образом, локатор с синтезированной антенной дол- жен содержать:
1.Когерентно-импульсную РЛСс истинной когерентностью;
2.Систему обработки сигналов, которая должна произво-
дить оптимальную обработку по азимуту в каждом элементе разрешения по дальности.
210
Один из вариантов построения когерентно-импульсного локатора с истиной когерентностью представлен на рисунке 7.4. Конкретные схемы могут существенно отличаться от данной, но они сохраняют её основное качество: излучаемые радиоим-
пульсы являются вырезкой из одного и того же гармонического колебания.
Фазовый детектор выполняет обычную функцию,
uВыхФД = UВх 1UВх 2 cos(ϕ) ,
где UВх1, UВх 2 - амплитуды входных сигналов,
ϕ - разность фаз между ними.
Сигнал от точечной цели на выходе фазового детектора, являющегося выходным элементом приемной части когерент- но-импульсного локатора, представляет собой импульсную пос- ледовательность с огибающей, повторяющей ДН реальной ан- тенны, и амплитудной модуляцией частотой Доплера. Вид сиг- нала иллюстрируется рисунком 8.19.
ТП |
UВых ФД |
- реальная ДН |
t |
Рисунок 8.19. Сигнал от точечной цели на выходе фазового детектора |
На периоде повторения TП могут быть сигналы от мно- жества целей. Для каждой из них требуется осуществлять согла- сованную фильтрацию по азимуту. Существует два пути пост- роения соответствующей аппаратуры:
1. Запись сигналов с выхода ФД на фотоплёнку и сжатие по азимуту оптическим путём после её проявления и просуши- вания.