3229
.pdfколес с твердостью поверхностей зубьев НВ 350 KH = 1,2, при твердости > НВ 350 KH = 1,35.
При проверочном расчете значения KH уточняют.
Далее определяют числа зубьев колес. Для шестерни
z1min 17cos 1 cos3 .
Рекомендуется выбирать z1 18 30 .
Число зубьев колеса z2 z1u . Так как найденные значения z1 и z2 округляют до целых чисел, то после этого следует уточ-
нить и = z1/z2 |
и угол 2 = arctg и. Внешний окружной модуль |
me de2 / z2 |
округлять полученное значение me не следует. |
Остальные параметры передачи определяют по табл. 3.13.
Проверку зубьев конических колес на выносливость по напряжениям изгиба выполняют по формуле
|
|
|
|
Ft KFYF |
|
|
F . |
(3.53) |
|||
|
F |
|
b m |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
В прямозубой конической передаче (рис. 3.7) окружная |
|||||||||||
сила определяется по формуле |
|
|
|
|
|||||||
F |
|
N |
|
2M 2 |
2M 1 |
|
, |
(3.54) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
t |
|
v |
|
d2 |
d1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
где N - передаваемая мощность; v |
- окружная скорость, точек |
окружности, соответствующей среднему диаметру колеса; d 1 ,
179
d 2 - средние делительные диаметры колес: M 1 , M 2 - вра-
щающиеся моменты на валах колес. |
|
|
|
|||
Радиальная сила на шестерне Fr1 |
и осевая сила на колеса |
|||||
Fa 2 равны по величине, но противоположно направлены |
||||||
|
Fr1 |
Fa 2 |
Ft tg |
sin |
2 . |
(3.55) |
Аналогично радиальное усилие на колесе Fr 2 |
равно осе- |
|||||
вому усилию Fa1 |
на шестерне |
|
|
|
||
|
Fr 2 |
Fa1 |
Ft tg |
sin |
1 . |
(3.56) |
Здесь 1 и 2 |
- углы при вершинах конусов, связанные с |
|||||
передаточным числом и зависимостью u |
tg 2 |
ctg 1 . Для |
||||
|
|
|
колес изготовленных без смеще- |
|||
Рис. 3.7. Силы в зацеплении кониче- |
ния исходного контура началь- |
|||||
ских зубчатых колес |
|
|
ные конуса совпадают с дели- |
|||
|
|
|
тельными конусами. |
Здесь K F - коэффициент нагрузки при расчете на изгиб, выбираемый так же, как и для цилиндрических прямозубых колес; Ft - окружная сила, которую считают приложенной по
касательной к средней делительной окружности Ft 2M 2 |
/ d2 ; |
||||
YF - коэффициент формы зубьев (см. стр. 50), выбираемый в |
|||||
зависимости от эквивалентного числа зубьев zv z / cos |
; m - |
||||
средний модуль. |
|
|
|
|
|
Таблица 3.13. Конические прямозубые колеса |
|
||||
(при 1 + |
2 =90° и = 20°) |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Параметры |
|
Обо |
|
Формула |
|
|
зна- |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
че- |
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внешний делительный диа- |
de2 |
|
|
(3.51) |
|
||
метр |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Внешнее конусное расстояние |
Re |
|
|
Re = 0,5 de2 /sin |
|||
Ширина зубчатого венца |
b |
|
|
|
b < 0,3 Re |
||
Среднее конусное расстояние |
R |
|
|
R |
Re |
0,5b |
|
Средний окружной модуль |
т |
|
|
m me R / Re |
|||
Средний делительный диаметр |
d |
|
|
|
d = mz |
|
|
Угол делительного конуса |
|
|
2 |
arctgu , |
1 |
90 |
|
|
|
|
|
|
2 |
||
Внешняя высота зуба |
hl |
|
|
|
hl = 2,2me |
||
Внешняя высота головки зуба |
hae |
|
|
hal |
me |
|
|
Внешняя высота ножки зуба |
hfe |
|
|
|
hfl |
1,2me |
|
Угол головки зуба |
a |
|
|
ai |
arctg( hai |
/ Re ) , |
|
Угол ножки зуба |
f |
|
|
fi |
arctg( hfi |
/ Re ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Внешний диаметр вершин |
dae |
|
dae = de + 2hae cos |
||||
зубьев |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Допускаемое напряжение |
F |
определяют так же, как и |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
для цилиндрических зубчатых колес.
Может оказаться, что размеры зубчатых колес с высокой твердостью рабочих поверхностей зубьев будут определяться прочностью зубьев на изгиб. В этом случае проектный расчет на изгиб выполняют для среднего модуля
m |
3 |
2KFYF M |
. |
(3.57) |
||
bm z |
F |
|||||
|
|
|
|
Коэффициент ширины зубчатого венца относительно среднего модуля
181
|
b / m |
z1 |
|
|
. |
|
|
bm |
6 sin |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Предельное значение этого коэффициента |
|
||||||
|
|
|
z1 |
|
. |
|
|
bmmax |
5,66 sin |
|
|
||||
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
||
Расчет ведут, как и для цилиндрических зубчатых передач, |
|||||||
по тому колесу, для которого меньше отношение |
F /YF . |
§3.9. Конические зубчатые колеса
скруговыми зубьями
Для расчета конических колес с круговыми зубьями (рис. 3.6) их заменяют биэквивалентными цилиндрическими прямозубыми колесами с диаметрами dv1 и dv 2 (рис. 3.6, б). В ре-
зультате этого во - первых, круговые зубья приводятся к прямым, во - вторых, конические колеса приводятся к цилиндрическим, имеющим профиль, близкий к профилю зуба конического колеса в его среднем нормальном сечении. Расчетные формулы для рассматриваемых колес приводятся по аналогии с формулами для цилиндрических косозубых колес.
Наименования и обозначения геометрических параметров даны по ГОСТ 16202-81. Рекомендуется принимать средний угол наклона зуба = 35°, при этом коэффициент, учиты-
вающий форму зубьев, H = 1,59. Коэффициент |
можно |
приять таким же как и для косозубых цилиндрических колес:
= 0,8. В соответствии с изложенным, формула для расчета
на контактную прочность стальных конических колес с круговыми зубьями примет вид
182
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
270 |
|
K H M 1 u 2 |
1 |
. |
(3.58) |
||
|
|
|
|
||||||
H |
Re |
0,5b |
|
bu |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Коэффициент нагрузки KH представляет собой произве-
дение трех коэффициентов, определяемых так же, как и для цилиндрических косозубых колес:
KH KH KH KHv .
Для проектного расчета служит формула, определяющая требуемую величину внешнего делительного диаметра колеса
de2 |
2 |
270 2 |
|
KH M 2u |
|
. |
(3.59) |
||
3 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
1 0,5 bR |
bR |
|
||
|
|
|
|
|
|
e |
e |
|
|
Полученное значение de2 |
округляется до ближайшего |
стандартного значения (в мм) из рядов межосевых расстояний (см. стр. 46).
Коэффициент ширины зубчатого венца по отношению к
внешнему конусному расстоянию |
0,3. |
|
bRl |
При выборе параметров передачи надо следить за выполнением условия b 10mte , где mte - внешний окружной модуль зубьев.
Коэффициент нагрузки при проектировочном расчете принимают KH = 1,20 - 1,25.
Таблица 3.14. Конические зубчатые колеса с косыми и круговыми сужающимися зубьями (форма 1)
при межосевом угле 90° (см. рис. 3.5, в)
Параметры |
|
Обозначение и расчетные фор- |
|
мулы |
|
|
|
|
Внешний делительный диа- |
de2 по формуле (3.59); |
|
|
183 |
метр |
|
de1 |
de2 |
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
Внешний торцовый модуль |
|
mte |
de1 |
z1 |
|
de2 |
/ z2 |
|
|
|
||
Внешнее конусное расстоя- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
0,5m |
|
z2 |
|
z2 |
|
|
|
|||
ние |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
e |
|
te |
1 |
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ширина зубчатого венца |
|
b 0,3Re |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее конусное расстоя- |
|
R |
Re |
0,5b |
|
|
|
|
|
|
||
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средний нормальный модуль |
mn |
mte |
1 |
0,5b / Re |
cos |
|
||||||
|
|
|
15 30 |
|
для косозубых ко- |
|
||||||
Средний угол наклона зуба |
|
лес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
40 для круговых |
|
||||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
зубьев |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Внешняя высота зуба |
|
he |
2mte (cos |
0,1 ) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Внешняя высота головки зу- |
|
hae1 |
mte cos |
( 1 |
x1 ) |
|
|
|||||
ба |
|
hae2 |
2mtecoa |
|
hae1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
Внешняя высота ножки зуба |
|
hfe1 |
he |
hae1 , hfe2 |
he |
hae2 |
|
|||||
Угол делительного конуса |
|
2 |
arctg( z1 / z2 ) |
1 |
90 |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Угол ножки зуба |
|
fi |
arctg( hfei |
/ Re ) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Угол головки зуба |
|
ai |
arctg( haei |
/ Re ) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Окончание таблицы 3.14 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Внешний диаметр вершин |
|
dae1 |
de1 |
2hae1 cos |
1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зубьев |
|
dae2 |
de2 |
2hae2 cos |
2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||||||
|
184 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рекомендуемый коэффици- |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
cos3 |
|
|
ент радиального смещения у x1 |
2 1 |
|
|
|
|
u 2 |
|
z1 |
|
||
шестерни |
|
|
|
|
|
15 |
29 |
|
|
Коэффициент тангенциаль- |
x 1 |
0,07 |
0,01( u |
2,5 ) |
|
ного смещения у шестерни |
|||||
|
|
40 |
|
||
при u>2,5 |
|
29 |
|
||
|
x 1 |
0,11 |
0,01( u |
2,5 ) |
Формула для проверочного расчета круговых зубьев на выносливость по напряжениям изгиба аналогична формуле (3.42) для цилиндрических косозубых колес:
|
KF FtYF Y KF |
. |
(3.60) |
|
F |
bmn |
|||
|
|
|||
|
|
|
Для конических зубчатых передач редукторов следует, как правило, назначать 7 - ю степень точности изготовления, но значения коэффициентов брать соответствующими 8 -й степени точности цилиндрических зубчатых колес.
Коэффициенты K F , K Fи YF определяют по тем же данным, что и для цилиндрических косозубых колес (см. § 3.3).
Коэффициент формы зубьев YF (см. стр. 54) надо выбирать по биэквивалентному числу зубьев
zvi |
|
|
zi |
. |
(3.61) |
|
cos |
i |
cos3 |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Формулы для расчета геометрических параметров передачи и колес приведены в табл. 3.14.
Окружная сила
185
F |
2M 2 |
|
2M 2 cos n |
, |
(3.62) |
|
|
||||
t |
d2 |
|
mn z2 |
|
|
|
|
|
где mn - средний нормальный модуль зубьев.
В конических передачах с косыми зубьями или криволи-
нейными зубьями окружное усилие Ft |
определяют по форму- |
|||||
ле (3.54) или (3.62). |
|
|
|
|
|
|
Радиальная сила на шестерне Fr1 и осевая сила на колесе |
||||||
Fa 2 определяются по формуле |
|
|
||||
F |
F |
F |
sin 2 |
( u tg |
sin ) , |
(3.63) |
|
||||||
r1 |
a2 |
t |
cos |
|
|
здесь - угол наклона оси зуба в средней точке венца зубчатого колеса.
Величина - определяется по таблице 3.15.
Радиальная сила для колеса Fr 2 и осевая сила для шестерни Fa1 определяются по формуле
F |
F |
F |
sin 1 |
( tg |
u sin ) . |
(3.64) |
|
||||||
r 2 |
a1 |
t cos |
|
|
|
Если Fa1 получается отрицательным, то вектор осевой си-
лы следует направить в противоположную сторону в сравнении с направлением, указанным на рис. 3.7, то есть к вершине конуса шестерни.
При положительном значении Fr1 радиальную силу следует направлять от точки контакта зубьев к оси вращения шестерни. При отрицательном значении Fr1 радиальную силу
следует направлять от точки контакта зубьев в направлении противоположном направлению, указанному на рис. 3.7.
186
Таблица 3.15. Величины множителя в формулах
(3. 62) и (3.63)
Направление вращения шестерни, |
Направление |
|
если смотреть в направлении от ос- |
наклона зуба |
|
нования конуса к его вершине |
|
|
|
|
|
|
|
|
По ходу часовой стрелки |
Правое |
1 |
|
|
|
|
Левое |
-1 |
|
|
|
Против хода часовой стрелки |
Правое |
-1 |
|
|
|
|
Левое |
1 |
|
|
|
Сила Fr 2 должна быть направлена противоположно Fa1 , а сила Fa 2 противоположно силе Fr1 .
В передаче, указанной на рис 3.7, зуб шестерни левый, а зуб колеса - правый. Шестерня вращается по ходу часовой стрелки, если смотреть в направлении от основания конуса шестерни к его вершине. Поэтому в формулах (3.63) и (3.64)
= -1.
187
Глава 4. РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
§ 4.1. Общие сведения
Червячные передачи применяются тех в случаях, когда оси вращения ведущего и ведомого валов перекрещиваются. Чаще всего эти оси образу-
ют между собой прямой угол.
По форме червяка различают передачи с цилиндрическими (рис 4.1, а) и глобоидными (рис 4.1, б)
червяками. Глобоидная поверхность создается вращением вокруг
некоторой прямой дуги окружности. Цилиндрические червяки, в свою очередь, подразделяют на архимедовы, конволютные и эвольвент-
ные. В осевом сечении профиль зуба архимедова червяка трапецеидальный. Линия пересечения профиля витка с плоскостью, перпендикулярной оси червяка, является архимедовой спиралью. Здесь рассмотрены только передачи с архимедовыми червяками.
Червячные передачи выполняют чаще всего в виде редукторов, реже - открытыми.
Червячные редукторы наиболее распространенных типов приведены в гл. 2.
Передаточное число червячной передачи
u |
1 |
|
z2 |
, |
(4.1) |
2 |
|
z1 |
|||
|
|
|
|
188