- •Басарыгин Ю.М., Булатов А.И., Проселков Ю.М.
- •Витание твердых частиц в потоках жидкости, газа и газожидкостной смеси
- •Перепад давления в местных сопротивлениях циркуляционной системы
- •Расчет потерь давления в элементах циркуляционной системы
- •Определение потерь давления в долоте.
- •Распределение давлений в нисходящем потоке газа в трубах
- •Расчет подачи и давления компрессоров при бурении с продувкой
- •1.4. УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ ГАЗОЖИДКОСТНОЙ СМЕСИ В СКВАЖИНЕ
- •Уравнения течения газожидкостных смесей
- •Перепад давлений в насадках долот при течении газожидкостной смеси
- •Перепад давления в турбобурах
- •1.6. РАСПОЗНАВАНИЕ ГАЗОВОГО ВЫБРОСА И ВЫБОР РЕЖИМОВ ЕГО ЛИКВИДАЦИИ
- •Расчет режима ликвидации газового выброса
- •2 ПОГЛОЩЕНИЙ ЖИДКОСТЕЙ
- •В СКВАЖИНАХ
- •2.2. МЕТОДЫ ИЗУЧЕНИЯ ПОГЛОЩАЮЩИХ ГОРИЗОНТОВ
- •2.3. ИЗУЧЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ДАВЛЕНИЙ В НЕОБСАЖЕННЫХ СТВОЛАХ
- •2.5. КОЛЬМАТАЦИЯ ПРОНИЦАЕМЫХ ПОРОД
- •2.7. НАПОЛНИТЕЛИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
- •3 ТВЕРДЕЮЩИМИ РАСТВОРАМИ
- •3.1. ТАМПОНАЖНЫЕ РАСТВОРЫ И СМЕСИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
- •3.1.1. ТАМПОНАЖНЫЕ ЦЕМЕНТЫ И РАСТВОРЫ
- •3.2. ТАМПОНАЖНЫЕ СМЕСИ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ ПОГЛОЩЕНИЙ ПРИ БУРЕНИИ СКВАЖИН
- •3.2.1. ТАМПОНАЖНЫЕ СМЕСИ НА ОСНОВЕ МИНЕРАЛЬНЫХ ВЯЖУЩИХ
- •3.2.3. ТАМПОНАЖНЫЕ ПАСТЫ
- •3.4.1. ПАКЕРЫ ИЗВЛЕКАЕМЫЕ
- •Глава ГАЗОНЕФТЕВОДОПРОЯВЛЕНИЯ
- •4.1. ПОСТУПЛЕНИЕ ГАЗА В СКВАЖИНУ ПРИ БУРЕНИИ
- •4.1.1. ПРИЗНАКИ ПРОЯВЛЕНИЙ
- •AVmin = eS,
- •4.1.4. О ПРИРОДЕ ГАЗИРОВАНИЯ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ
- •Поступление газа (и других флюидов) в скважину вследствие диффузии
- •Фильтрация газа в скважину
- •Поступление флюида в скважину за счет капиллярного противотока
- •Контракционный эффект бурового (глинистого) раствора
- •4.2. ГАЗОПРОЯВЛЕНИЯ ПРИ КРЕПЛЕНИИ СКВАЖИН
- •4.2.5. ПРОНИЦАЕМОСТЬ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА
- •4.2.7. ПРОНИЦАЕМОСТЬ КАМНЯ ИЗ ТАМПОНАЖНОГО ЦЕМЕНТА
- •4.2.10. КОНТРАКЦИОННЫЙ ЭФФЕКТ
- •4.3. ТАМПОНАЖНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ НЕФТЕГАЗОПРОЯВЛЕНИЙ
- •5 СТЕНОК СКВАЖИНЫ
- •6.1. РАСПРОСТРАНЕННОСТЬ И ХАРАКТЕРИСТИКА ММП
- •6.4. ТИП И КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ БУРОВОГО ПРОМЫВОЧНОГО АГЕНТА
- •6.5. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ БУРЯЩЕЙСЯ СКВАЖИНЫ
- •7 И ПОСАДКИ КОЛОННЫ ТРУБ,
- •ЖЕЛОБООБРАЗОВАНИЕ
- •7.1. ПРИРОДА ПРИХВАТОВ КОЛОНН ТРУБ
- •7.3. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВОЗНИКНОВЕНИЕ ПРИХВАТОВ КОЛОННЫ ТРУБ
- •7.4. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ
- •7.4.1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕРОПРИЯТИЯ
- •7.4.4. ПРИХВАТЫ ТРУБ В ЖЕЛОБНЫХ ВЫРАБОТКАХ
- •7.4.5. ПРИХВАТЫ ВСЛЕДСТВИЕ САЛЬНИКООБРАЗОВАНИЯ
- •7.4.10. УСТЮЙСТВА ДЛЯ ОЧИСТКИ СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •7.4.11. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ АЛМАЗНЫХ ДОЛОТ
- •7.5. ЛИКВИДАЦИЯ ПРИХВАТОВ
- •7.5.2. РАСХАЖИВАНИЕ ПРИХВАЧЕННОЙ КОЛОННЫ
- •7.5.3. УСТАНОВКА ЖИДКОСТНЫХ ВАНН
- •7.5.6. ПРИМЕНЕНИЕ УДАРНЫХ УСТРОЙСТВ
- •7.5.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
- •7.5.9. ГИДРОВИБРИРОВАНИЕ КОЛОННЫ ТРУБ
- •8.2. ФАКТОРЫ, СПОСОБСТВУЮЩИЕ ВОЗНИКНОВЕНИЮ АВАРИЙ
- •8.3. АВАРИИ
- •8.4. РАЗРУШЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
- •8.5. ОТКРЫТЫЕ АВАРИЙНЫЕ ФОНТАНЫ
- •9 В БУРЯЩИХСЯ СКВАЖИНАХ
- •9.1. ОТСОЕДИНЕНИЕ НЕПРИХВАЧЕННОЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ ТРУБ
- •9.2. ЗАХВАТЫВАЮЩИЕ ИНСТРУМЕНТЫ
- •9.3. ОТБИВАНИЕ ЯССАМИ ПРИХВАЧЕННЫХ ТРУБ И ИНСТРУМЕНТОВ
- •9.4. ОПЕРАЦИЯ ОБУРИВАНИЯ
- •9.5. ИЗВЛЕЧЕНИЕ МЕЛКИХ ПРЕДМЕТОВ
- •9.7. ИЗВЛЕЧЕНИЕ ИЗ СКВАЖИН ПРИХВАЧЕННЫХ ПАКЕРОВ
В первом приближении Ос можно вычислить по среднему давлению рс = (р„ + рв)/2 , где р„ и рв - давления в нижней и верхней частях бурильной колонны. Таким образом,
Ос = т / рс = mzRTg / рс = 2nizRTg/(pn + рв). |
(1.104) |
||
Окончательно |
|
||
^ 16ш 2Лз |
zRTg |
(1.105) |
|
АРзам = * W i? |
(Рн + Рв) |
||
|
Потерями давления от замков в кольцевом пространстве можно пренебречь.
Расчет подачи и давления компрессоров при бурении с продувкой
Для выбора характеристик компрессора не обходимо знать, какой расход газа нужен для очистки коль цевого канала от шлама и какое давление при этом будет на выкиде компрессора. Для оценки массового расхода газа т найдем отношение скорости витания частицы vBк скорости газа:
- = |
J ^ !!Li(pu./ P ) - 4 M |
^ - |
(1-106) |
V |
V оС уу |
Ш |
|
Пренебрегая в (1.106) единицей по сравнению с рш/р и ф по сравнению с единицей, получают
v = v, / v |
= с-у/р, |
(1.107) |
где |
|
|
c = у оL.уу |
т |
Р = Р / Р Ш= p /z p agRT. |
Как видно из |
(1.107), отношение vb/ v = v с ростом дав |
ления повышается, поэтому худшие условия выноса шлама из кольцевого канала с постоянным поперечным сечением будут на забое. Для хорошей очистки кольцевого канала от шлама должно выполняться условие v4 > 0 ,2 vB.
Условие v — v4 = vBэквивалентно условию
vB/ v |
= c V ? £ 1/1.2 = |
0.83. |
(1.108) |
Если на забое Сл[р |
= 0,83, то в остальных сечениях |
кана |
|
ла с # |
< 0,83, и условие (1.108) выполнено. |
|
На практике площадь поперечного сечения кольцевого ка нала F часто изменяется с глубиной. Это связано с примене нием различных по диаметру долот, бурильных и утяжелен ных бурильных труб и т.п. С изменением F будет изменяться и v, поэтому неравенство (1.108) необходимо проверять в нижних сечениях участков кольцевого пространства с посто янным F. Если неравенство (1.108) выполняется везде, значит, заданный массовый расход газа достаточен для выноса час тиц диаметром dm. В противном случае необходимо найти сечение, в котором v максимально, и увеличивать расход до тех пор, пока не выполнится условие (1.108) в этом сечении. При вычислении V надо пользоваться формулами (1.107) и (1.82).
Таким образом, для нахождения необходимого массового
расхода следует решить уравнение |
|
/(хп) = Щт) - 0,83 = 0. |
(1.109) |
Уравнение (1.109) можно решать методом хорд. Для этого
выбирают расходы т х и т2 такими, чтобы |
выполнялись не |
равенства /(zrii) < 0 , f{m2) > 0 , и вычисляют т по формуле |
|
д» = д», - {т^ =^ |)/Г(У'), |
(1.110) |
/(ет2) - /(от,) |
|
Если при этом Дт) = 0 или немного меньше, то т — ис комый расход. В противном случае расчет по формуле (1.110) следует повторить. В качестве новых расходов ш, и т2 надо взять расход т и тот из расходов m,(i = 1, 2 ), с которым
Дт)Дт,) < 0.
После определения расхода т последовательно вычисляют давления на забое по формуле (1.82), над долотом по форму лам (1.100) и (1.101), на устье по формулам (1.85) и (1.8 6 ), по тери давления в замках бурильных труб по формуле (1.103). Суммируя потери давления в замках и давление на устье, по формуле (1.89) определяют давление в конце обвязки, кото рое равно давлению на выкиде компрессора.