- •Басарыгин Ю.М., Булатов А.И., Проселков Ю.М.
- •Витание твердых частиц в потоках жидкости, газа и газожидкостной смеси
- •Перепад давления в местных сопротивлениях циркуляционной системы
- •Расчет потерь давления в элементах циркуляционной системы
- •Определение потерь давления в долоте.
- •Распределение давлений в нисходящем потоке газа в трубах
- •Расчет подачи и давления компрессоров при бурении с продувкой
- •1.4. УСТАНОВИВШЕЕСЯ ТЕЧЕНИЕ ГАЗОЖИДКОСТНОЙ СМЕСИ В СКВАЖИНЕ
- •Уравнения течения газожидкостных смесей
- •Перепад давлений в насадках долот при течении газожидкостной смеси
- •Перепад давления в турбобурах
- •1.6. РАСПОЗНАВАНИЕ ГАЗОВОГО ВЫБРОСА И ВЫБОР РЕЖИМОВ ЕГО ЛИКВИДАЦИИ
- •Расчет режима ликвидации газового выброса
- •2 ПОГЛОЩЕНИЙ ЖИДКОСТЕЙ
- •В СКВАЖИНАХ
- •2.2. МЕТОДЫ ИЗУЧЕНИЯ ПОГЛОЩАЮЩИХ ГОРИЗОНТОВ
- •2.3. ИЗУЧЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ДАВЛЕНИЙ В НЕОБСАЖЕННЫХ СТВОЛАХ
- •2.5. КОЛЬМАТАЦИЯ ПРОНИЦАЕМЫХ ПОРОД
- •2.7. НАПОЛНИТЕЛИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
- •3 ТВЕРДЕЮЩИМИ РАСТВОРАМИ
- •3.1. ТАМПОНАЖНЫЕ РАСТВОРЫ И СМЕСИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
- •3.1.1. ТАМПОНАЖНЫЕ ЦЕМЕНТЫ И РАСТВОРЫ
- •3.2. ТАМПОНАЖНЫЕ СМЕСИ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ ПОГЛОЩЕНИЙ ПРИ БУРЕНИИ СКВАЖИН
- •3.2.1. ТАМПОНАЖНЫЕ СМЕСИ НА ОСНОВЕ МИНЕРАЛЬНЫХ ВЯЖУЩИХ
- •3.2.3. ТАМПОНАЖНЫЕ ПАСТЫ
- •3.4.1. ПАКЕРЫ ИЗВЛЕКАЕМЫЕ
- •Глава ГАЗОНЕФТЕВОДОПРОЯВЛЕНИЯ
- •4.1. ПОСТУПЛЕНИЕ ГАЗА В СКВАЖИНУ ПРИ БУРЕНИИ
- •4.1.1. ПРИЗНАКИ ПРОЯВЛЕНИЙ
- •AVmin = eS,
- •4.1.4. О ПРИРОДЕ ГАЗИРОВАНИЯ БУРОВЫХ РАСТВОРОВ
- •Поступление газа (и других флюидов) в скважину вследствие диффузии
- •Фильтрация газа в скважину
- •Поступление флюида в скважину за счет капиллярного противотока
- •Контракционный эффект бурового (глинистого) раствора
- •4.2. ГАЗОПРОЯВЛЕНИЯ ПРИ КРЕПЛЕНИИ СКВАЖИН
- •4.2.5. ПРОНИЦАЕМОСТЬ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА
- •4.2.7. ПРОНИЦАЕМОСТЬ КАМНЯ ИЗ ТАМПОНАЖНОГО ЦЕМЕНТА
- •4.2.10. КОНТРАКЦИОННЫЙ ЭФФЕКТ
- •4.3. ТАМПОНАЖНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ НЕФТЕГАЗОПРОЯВЛЕНИЙ
- •5 СТЕНОК СКВАЖИНЫ
- •6.1. РАСПРОСТРАНЕННОСТЬ И ХАРАКТЕРИСТИКА ММП
- •6.4. ТИП И КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ БУРОВОГО ПРОМЫВОЧНОГО АГЕНТА
- •6.5. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ БУРЯЩЕЙСЯ СКВАЖИНЫ
- •7 И ПОСАДКИ КОЛОННЫ ТРУБ,
- •ЖЕЛОБООБРАЗОВАНИЕ
- •7.1. ПРИРОДА ПРИХВАТОВ КОЛОНН ТРУБ
- •7.3. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВОЗНИКНОВЕНИЕ ПРИХВАТОВ КОЛОННЫ ТРУБ
- •7.4. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ
- •7.4.1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕРОПРИЯТИЯ
- •7.4.4. ПРИХВАТЫ ТРУБ В ЖЕЛОБНЫХ ВЫРАБОТКАХ
- •7.4.5. ПРИХВАТЫ ВСЛЕДСТВИЕ САЛЬНИКООБРАЗОВАНИЯ
- •7.4.10. УСТЮЙСТВА ДЛЯ ОЧИСТКИ СТВОЛА СКВАЖИНЫ
- •7.4.11. ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ ПРИХВАТОВ АЛМАЗНЫХ ДОЛОТ
- •7.5. ЛИКВИДАЦИЯ ПРИХВАТОВ
- •7.5.2. РАСХАЖИВАНИЕ ПРИХВАЧЕННОЙ КОЛОННЫ
- •7.5.3. УСТАНОВКА ЖИДКОСТНЫХ ВАНН
- •7.5.6. ПРИМЕНЕНИЕ УДАРНЫХ УСТРОЙСТВ
- •7.5.7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
- •7.5.9. ГИДРОВИБРИРОВАНИЕ КОЛОННЫ ТРУБ
- •8.2. ФАКТОРЫ, СПОСОБСТВУЮЩИЕ ВОЗНИКНОВЕНИЮ АВАРИЙ
- •8.3. АВАРИИ
- •8.4. РАЗРУШЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
- •8.5. ОТКРЫТЫЕ АВАРИЙНЫЕ ФОНТАНЫ
- •9 В БУРЯЩИХСЯ СКВАЖИНАХ
- •9.1. ОТСОЕДИНЕНИЕ НЕПРИХВАЧЕННОЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ ТРУБ
- •9.2. ЗАХВАТЫВАЮЩИЕ ИНСТРУМЕНТЫ
- •9.3. ОТБИВАНИЕ ЯССАМИ ПРИХВАЧЕННЫХ ТРУБ И ИНСТРУМЕНТОВ
- •9.4. ОПЕРАЦИЯ ОБУРИВАНИЯ
- •9.5. ИЗВЛЕЧЕНИЕ МЕЛКИХ ПРЕДМЕТОВ
- •9.7. ИЗВЛЕЧЕНИЕ ИЗ СКВАЖИН ПРИХВАЧЕННЫХ ПАКЕРОВ
Глава |
ИЗОЛЯЦИЯ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ |
3 |
ТВЕРДЕЮЩИМИ РАСТВОРАМИ |
3.1. ТАМПОНАЖНЫЕ РАСТВОРЫ И СМЕСИ ДЛЯ ИЗОЛЯЦИИ ЗОН ПОГЛОЩЕНИЯ
Опыт борьбы с поглощениями буровых и тампонажных растворов показывает, что успех изоляцион ных работ в значительной мере определяется качеством при меняемых тампонирующих смесей. Основные требования к ним и методам их испытания вытекают из специфических условий и технологии их применения.
Наиболее распространенным методом изоляции поглоща ющих пластов является закачка в скважину цементной смеси, приготавливаемой на поверхности. Технологические условия применения таких смесей и основное их назначение предъяв ляют противоречивые требования к структурно-механичес ким свойствам тампонирующих растворов. Необходимо, что бы во время приготовления и транспортировки по трубам смесь была подвижной. При поступлении смеси в каналы по глощающего пласта она должна иметь выраженную структу ру, прочность которой быстро возрастает и через 8-10 ч выдерживает определенную нагрузку, т.е. смесь должна прой ти ряд превращений, изменяя в определенные моменты свое состояние от жидкотекучего до пластично-вязкого и наконец твердого с определенными физико-механическими характе ристиками. Смесь должна легко регулироваться при темпера турах и давлениях для изменения структурно-механических свойств и плотности.
Менее распространены способы изоляции поглощающего пласта, основанные на использовании смесей, приобретаю щих необходимые свойства в скважине за счет смешения двух компонентов в зоне поглощения (параллельная закачка двух растворов по двум рядам труб, использование глубинно го смесителя и т.д.).
По В.И. Крылову, необходимыми требованиями, предъяв ляемыми к тампонажным смесям, используемым для изоля-
Тампонажныесмеси для изоляции зон поглощения
На основенеоргани |
Наосновемакрамале- |
ческихвяжущих |
кулярныхсоединений |
| |
|
Затворение |
Затворениенауглево |
Фенолформальдегидная |
|
на воде |
дороднойжидкости |
смола,отверждаемая ККП |
|
Цемент |
Гипс |
- Цемент |
Резорциноформальдегид- |
|
|
|
ная смола, отверждаемс |
Цементи гипс |
^Цемент и |
Параформом |
|
|
|
бентонит |
|
|
|
Цементи гипс |
Формальдегидам |
|
|
или алебаащ) |
|
Глиноземистый | высокопрочны^- |
|
|
|
Гипсоглинозе |
|
Аэрированныеваэду- |
|
Водостойкий |
р | хам (спомощью |
|
|
мистый |
компрессора) |
|
|
|
|
||
-| Пуццалановьш |
Аэрированные |
Аэрированныес |
|
|
тампонажньи |
помощьюхимичес- |
|
|
смеси |
кихоооавок |
|
Волокнистый
Аэрированныес
Гипан срастворами солей поливалентных металлов
Мсневиноформальдегидная смола, отверждаемая
Хлористым
аммонием
Керосиновым
контактам
Петрова
Щавелевой
кислотой
Кислымгудроном
На основенеоргани |
На основе |
ческихвяжущихи |
глинистых |
макромолекулярных |
растворов |
соединений |
|
Цемент и макро- |
Хромпики |
-\мтекулярные |
сев |
соединения |
|
_ Гт с и макро- |
Гипан |
молекулярные |
|
соединения |
|
ЧГельцементи ТС-Юи полиакриламид альдегид
Гельцемент -
тампонажной среде
Рис. 3.1. Классификация тампонажных смесей для изоляции зон поглощения
ции 2°н поглощения, являются вязкоупругие и дилатантные свойсггва.
Вязкоупругие свойства тампонажным смесям можно при дать путем ввода в них в небольших количествах некоторых м акр^м о^куляриь^ соединений, обработкой тампонажных смесей взрывом (позволяет получить высокостойкие эмуль сии, в которых "вморожены" пузырьки газа продуктов взры ва, что обеспечивает вязкоупругие свойства обработанным смесям); при вводе в цемент алюминиевого порошка и при затворснии смеси водой выделяется газ, при этом образуется цементно-газовая смесь с высокими закупоривающими свой
ствами* На рис. 3.1 приводится классификация тампонажных сме
сей, применяемых для изоляции зон поглощения.
3.1.1. ТАМПОНАЖНЫЕ ЦЕМЕНТЫ И РАСТВОРЫ
Способность тампонажных цементов после затворения водой к структурообразованию и твердению (превращению в камень) предопределила их наиболее ш иро кое применение для изоляции поглощающих горизонтов.
Применительно к портландцементу (тампонажные цементы для "холодных" и "горячих" скважин) первой стадией структурообразования является возникновение коагуляционной структуры исходных частиц цемента и гидратных новообра зований. На второй стадии развивается сплошная рыхлая кристаллизационная структура гидроалюмината, которая обычно разрушается при перемешивании раствора. Третья стадия - это образование кристаллизационной структуры гидросиликатов.
При затворении цемента водой вначале происходит рас творение небольшой части его до насыщения, вступающей в химическое взаимодействие с водой. Затем наступает период коллоидации, характеризующейся высокой дисперсностью частиц цемента, - период "собственно схватывания" (коагуляционного структурообразования), переходящий в "собственно твердение" (период кристаллизации) раствора при переходе системы из менее устойчивого состояния в б о лее устойчивое.
В начальный момент затворения цемент эффективно взаи модействует с водой. Затем наступает период замедления этих реакций, который зависит от физико-химического со
става цемента. В это время цементный раствор близок по свойствам к пластической массе. На поверхности зерен це мента образуются сольватные оболочки и положительные электрические заряды, а между ними возникают силы оттал кивания.
Степень структурирования смесей возрастает во времени: этот процесс имеет вероятностный характер. Структуриро ванию обычно содействует наличие в растворе цементных частиц удлиненной формы, так как в этом случае на поступа тельное броуновское движение налагаются вращательные движения, увеличивающие вероятность столкновения частиц. На острых краях цементных зерен толщина сольватной обо лочки меньше, чем на остальных участках поверхности, плотность электростатического заряда и сила отталкивания здесь также меньше.
Таким образом, в системе образуется коагуляционная структура (весь раствор представляет собой как бы единое тело, имеющее сетчатую структуру). Однако зерна практиче ски не касаются друг друга. Чем меньше толщина пленочной воды, адсорбированной на поверхности цементных частиц, тем прочнее структура, больше значения динамического на пряжения сдвига и пластической вязкости дисперсной систе мы.
Выделяются четыре стадии структурообразования и гидра тации.
1. Интенсивная гидратация. Наблюдается максимальная скорость процесса гидратации. Идет коагуляционное образо вание коллоидных частиц до формирования пространствен ного каркаса коагуляционной структуры.
2. Развитие пространственной коагуляционной структуры. Степень структурообразования продуктов гидратации незна чительна, наблюдаются деструктивные явления.
3.Образование пространственного каркаса кристаллиза ционной структуры. Интенсивные процессы структурообра зования за счет развития коагуляционных контактов в крис таллизационные. Вновь возрастает степень гидратации.
4.Незначительный рост упругости и основное повышение прочности. Скорость гидратации наименьшая. Нарастание прочности происходит за счет субмикрокристаллической (гелевидной), медленно развивающейся структуры гидросили катных материалов, обусловливающей неупругие свойства цементного камня. Происходит обрастание основного крис
таллизационного каркаса и развитие новообразований внутри его с созданием внутренних напряжений, в результате кото-
ры* наблюдаются деструктивные явления в виде спадов упру гости и прочности.
Модули быстрой эластичной деформации в первой и вто рой стадиях для портландцемента изменяются в пределах от 103 до 105 Па, наблюдается развитие медленных высокоэлас тичных деформаций с периодом релаксации (1-ьЗ)102 с.
3 третьей и четвертой стадиях модули быстроэластичной деформации изменяются от 106 до 109 Па, резко уменьшается период релаксации высокоэластичных деформаций, что ука зывает на коагуляционно-кристаллизационные и кристалли зационные структуры в этот период.
При увеличении давления зерна цемента испытывают воз растающую нагрузку. В микротрещины зерен вода (особенно обработанная ПАВ) проникает на большую глубину. Зерно цемента (покрытое микротрещинами, наличие которых объ ясняется резкими температурными изменениями и ударными нагрузками при производстве цемента) разрушается, обна жаются новые поверхности, активность его повышается, тампонажный раствор интенсивнее загустевает и быстрее затвердевает.
В период вязкопластичного состояния (до начала схваты вания) сцепление высокодисперсных продуктов гидратации обусловливается ван-дер-ваальсовыми и водородными силами связи, что приводит к образованию тиксотропной коагуляци онной структуры.
Сцепление частиц друг с другом происходит также за счет ненасыщенных валентных связей, возникающих в результате механического разрушения кристаллической решетки.
Природа сил, обусловливающих прочность тампонажного камня, имеет различные толкования, основанные как на кри сталлизационной, так и на коллоидно-химической теории. В первом случае она объясняется срастанием кристаллов в мес тах контактов за счет ионно-химических связей, а во вто ром - сцеплением частиц благодаря ван-дер-ваальсовым по верхностным силам.
Таким образом, процесс структурообразования вяжущих веществ происходит в два этапа. Результатом первого этапа является коагуляционная структура частиц и гидратных ново образований. Пластическая прочность структуры к этому моменту низка, темп нарастания ее медленный и зависит от связывания воды, степени диспергирования цемента в воде и накапливания гидратных новообразований. Такая система тиксотропна и связь между частицами в ней обеспечивается через гидратные оболочки, которые отделяют их друг от дру
га. После механического разрушения системы связь восста навливается.
Второй этап характеризуется возникновением и развитием кристаллизационной структуры гидратов цементных минера лов. Поверхность частиц увеличивается, возникают молеку лярные связи между ними. Этот процесс характеризуется интенсивным нарастанием прочности структуры. При этом формируется непосредственная связь между частицами, кото рая отличается высокой прочностью и необратимым харак тером разрушения (например, при запоздалом продавливании раствора).
Существенное влияние на процесс твердения цементного камня оказывают температура и давление. Ускоряется гидра тация, изменяется растворимость твердых веществ в жидкой фазе, что влияет на степень и механизм перенасыщения; при высоких температурах изменяется фазовый состав продуктов гидратации цементов, шлаков и других вяжущих материалов.
Фазовый состав затвердевшего цементного камня очень сложен. Гидратация портландцемента сопровождается обра зованием продуктов, мало отличающихся от продуктов гид ратации основных его минералов C3S, £ = C2S, С 3А , C4AF.
Гидратация C3S и Р = C2S в нормальных условиях приво дит к образованию гидросиликатов кальция с изменяющими ся в широких пределах составом и степенью закристаллизо ванное™ .
Наиболее быстро гидратирующимся минералом портландцементного клинкера, определяющим сроки схватывания тампо нажного цемента и начальную прочность формирующегося камня, является трехкальциевый алюминат С3А. Затворение водой приводит к образованию вокруг исходных зерен ры х лой пластинчатой оболочки кристаллов гидроалюмината каль ция. Через сутки степень гидратации CjA составляет 70-80%.
В подавляющем большинстве скважин изоляционные ра боты, как правило, производятся чистыми портландцементными растворами, тогда как физико-механические свойства камня возрастают в случае введения в них кварцевого песка, особенно при высоких температурах и давлениях.
Конечные результаты формирования цементного камня в скважине, являющиеся следствием физико-химических про цессов, протекающих на фоне образования коагуляционной И кристаллизационной структуры (загустевания и твердения тампонажного раствора), а также скорость протекания этих процессов определяются водоцементным отношением (чем ниже температура, тем существеннее), условиями твердения, в
172
Сроки схватывания и время загусгеваиия цементных растворов
Состав |
Добавки, % |
Количе |
Условия |
Начало |
Время |
Отно |
|||
смеси, доли |
|
|
ство во- |
опыта |
шение |
||||
Це |
Гипан |
ССБ |
Хром |
ДЫ, %, от |
Г, °С |
Р. |
схва |
загу |
схва |
массы |
тыва |
стева |
тыва |
||||||
мент |
|
|
пик |
смеси до |
|
МПа |
ния, |
ния, |
ния к |
|
|
|
|
растека- |
|
|
ч—мин |
ч —мин |
загу- |
|
|
|
|
емости |
|
|
|
|
стева- |
1 |
|
|
|
19^-20 см |
60 |
30 |
2-00 |
1-21 |
нию |
- |
— |
- |
50 |
1,48 |
|||||
3 |
1 |
- |
- |
76 |
60 |
30 |
2-10 |
_ |
1,02 |
1 |
- |
0,6 |
0,30 |
38 |
90 |
45 |
7-00 |
2-40 |
2,60 |
3 |
1 |
0,7 |
0,35 |
71 |
90 |
45 |
2-10 |
0-41 |
3,18 |
первую очередь температурой (чем выше температура, тем активнее), давлением, природой цемента, а также количест вом и природой химических реагентов (активаторов, замед лителей и стабилизаторов).
Именно в процессе формирования камня (цементного кольца) в скважине и совершаются процессы, которые при водят либо к сплошному цементному камню, либо к образо ванию в нем флюидопроводящих каналов.
Механическое перемешивание существенно изменяет пе реход раствора из жидкого состояния в твердое, удлиняя или сокращая этот процесс. В скважине время движения раствора определяет состояние раствора и в последующем ф изико механические параметры камня.
Время загустевания короче сроков схватывания растворов; различия между ними достигают ощутимых значений и этого нельзя не учитывать.
Остановки в процессе закачивания цементного раствора в скважину могут допускаться лишь на первой стадии структурообразования.
В табл. 3.1 сопоставляются начало схватывания и время за густевания растворов из карадагского цемента для скважин с температурой 75 °С.
На диспергацию твердой фазы и ускорение загустевания и схватывания цементных растворов влияют не только абсо лютное значение давления, но и колебания давления, возни кающие при закачке растворов в скважину.
Одновременное колебание температуры и давления (по программе изменения условий при закачке и движении там понажного раствора) значительно влияет на время загустева ния раствора, которое отличается от времени загустевания, определяемого при забойных температурах и давлении.
3.1.4. МАТЕРИАЛЫ И ХИМИЧЕСКИЕ РЕАГЕНТЫ ДЛЯ ТАМПОНАЖНЫХ РАСТВОРОВ
Подавляющее число операций по изоляции поглощающих пластов осуществляется растворами, пастами и быстросхватывающимися смесями (БСС), приготовленными из тампонажных цементов.
Раствор, получаемый после затворения тампонажного це мента водой (или иной жидкостью), обработанной химичес кими реагентами (или без них) для повышения качества рас твора и камня или облегчения проведения технологического процесса, называют тампонажным.
Тампонажные растворы применяют для разобщения плас тов и исправительных (ремонтных) работ в скважинах в са мых различных геолого-технических условиях: при темпера туре от -15 до +250 °С и давлении от 1,5 до 200 МПа в кана лах заколонного пространства шириной от нескольких мил лиметров до 0,5 м и длиной от нескольких сот до нескольких тысяч метров при наличии самых разнообразных пород в разрезе скважины; для борьбы с поглощением пластов, пред ставленных относительно инертными в химическом отнош е нии породами и легкорастворимыми солями, прочными или рыхлыми, подверженными гидроразрывам и другим видам разрушений.
В таких условиях, используя цементный раствор лишь од ного типа, нельзя обеспечить герметичность заколонного пространства или ликвидировать поглощения бурового рас твора и других жидкостей. Нужен ряд растворов, изготовляе мых из разных цементов и обрабатываемых химическими реагентами с использованием различных технологических схем приготовления.
Тампонажные цементы, из которых изготовляют тампо нажные растворы, БСС и пасты, могут быть классифициро ваны по следующим признакам: вещественному составу, тем пературе применения, плотности тампонажного раствора, устойчивости тампонажного камня к воздействию агрессив ных пластовых вод, линейным деформациям тампонажного камня при твердении.
1. По вещественному составу в зависимости от содержа ния добавок тампонажные цементы разделяются на группы: 1 - без добавок, 2 - с добавками.
2. По температуре применения (°С) тампонажные цементы разделяются на группы: 1 - для низких температур (ниже 15),
174