СТЕНОК СКВАЖИНЫ

Практика бурения нефтяных и газовых сква­ жин свидетельствует о многочисленных случаях осыпей, об ­ валов стенок скважин, выпучивания пород и сужения ство­ лов. Этот вид осложнений встречается повсеместно. Обвалы стенок скважин происходят чаще всего при разбуривании перемятых сланцевых глин, особенно вблизи тектонических нарушений. На значительных глубинах обвалы происходят в породах, не затронутых тектоническими нарушениями. О б­ валы не происходят при разбуривании крепких пород, что побудило исследователей искать природу обвалообразований в свойствах самих пород.

Одни исследователи считают, что первопричиной обвалов при бурении скважин являются геотехнологические условия их проводки. Подчеркивается, что обвалы происходят чаще в сланцевых и чешуйчатых глинах, в которых прослеживаются тонкие прослои песка, слюдистых включений с содержанием пирита, марказита и т.д. Другие полагают, что более часты обвалы пород в скважинах при больших углах падения плас­ тов и в зонах нарушений; при всех обстоятельствах, связан­ ных со снижением плотности буровых растворов, замедлен­ ным темпом и остановкой бурения. Обвалообразования ста­ новятся очень серьезным видом осложнений в случае обру­ шения пород над образовавшейся каверной.

Различные исследователи выдвигали свои гипотезы на природу обвалообразований. Так, В.С. Федоров механизм обвалов объяснял тем, что при бурении глина из-за снижения бокового давления упруго расширяется (вследствие уменьше­ ния давления со стороны бурового раствора), а прочность ее увеличивается; при этом порода всасывает воду из бурового раствора. Вода, по В.С. Федорову, проникая в поры глины, "включает" капиллярное давление, и начинается выпучивание глины. Глина обрушается и попадает в ствол скважины - идет образование каверн. При достаточной подаче буровых насосов возникновение каверн может быть не замечено. Од­ нако при последующем обрушении вышележащих пород (если они недостаточно прочны и не образуют карнизов)

рая почти равнозначна скорости диффузии воды. Процесс распада путем воздействия можно ускорить, замедлить или даже совсем предотвратить изменением этих значений.

Немаловажную роль играет напряженное состояние пород. Ю.А. Песляк указывает, что если к образцу глины прило­ жить постоянную нагрузку, то его деформация будет со вре­ менем увеличиваться и становиться заметной при достаточно длительном действии нагрузки. В случае кратковременной

нагрузки происходит только упругая деформация образца. Представления о превалирующей роли горного давления в

обвалообразованиях привели к тому, что в ряде районов страны широко применяют утяжеление буровых растворов как метод борьбы с потерей устойчивости стенок скважины и недостаточно учитывают физико-химическую природу это­ го явления.

На основании большого объема исследований В.С. Бара­ нов пришел к выводу, что утяжеление бурового раствора не препятствует образованию расширений стволов скважины вследствие осыпания пород, но облегчает очистку скважин от шлама. Возможные осложнения в результате осыпей и обва­ лов, по мнению автора, легко предотвращаются использова­ нием буровых растворов с малой водоотдачей.

Все гипотезы, основанные на превалирующей роли горно­ го давления в каверно- и обвалообразованиях, не дают объ­ яснений высокой устойчивости сухих и слабоувлажненных глин, наблюдаемой при продувке скважин газообразными агентами, хотя вследствие ничтожно малого противодавления на пласты условия течения или разрушения глинистых пород в этом случае наиболее благоприятны. Они не дают ответа и на вопрос, почему обвалам подвержены в основном глинис­ тые породы и пород**, цементирующим веществом которых являются глинистые материалы. Деформация горных пород под действием постоянной нагрузки в течение длительного

няка без доступа воздуха. При этом деформация глин и изве­ стняка носила одинаковый характер. В начале опыта (3- 5 мин) деформация составляла 1,5-2,0 %, затухая в течение первого часа. Дальнейший прирост относительной деформа­ ции за период ^выще 4 5 0 q оказался весьма малым (менее 0 ,5 %), и образца не разрушались. Это показывает, что гли­ ны в объеМно-напря^сенноМ состоянии ведут себя так же,

как и известняк, и, следовательно, различие в поведении гли­ нистых пород, подверженных обвалам, и других необваливающихся горных пород в процессе бурения скважин надо ис­ кать не в особых механических свойствах глин.

2.В процессе опытов обеспечивался свободный доступ воздуха к образцу. Деформация известняка не отличалась от его деформации в первом опыте. Скорость деформации глин возрастала со временем, и при относительной деформации 7- 9 % образцы разрушались.

3.Внутри образца обеспечивалась постоянная циркуляция

воды. Деформация известняка увеличивалась незначительно, тогда как разрушение глин произошло быстро (1-3 ч). Глины разрушались, как и во втором опыте, при относительной де­ формации 7-9 %. Причиной разрушения образцов глин (П.А. Ребиндер) является адсорбционное понижение твердос­ ти. Известняк также испытывает действие адсорбционного понижения твердости, но в небольшой области (вокруг внут­ реннего отверстия), соприкасающейся с парами воды или с водой. Эта область по отношению к объему образца невели­ ка. В образцах глин эта область велика и с течением времени практически распространяется на весь объем образцов. В этом случае силы сцепления между частицами глин экрани­ руются, что может привести при отсутствии нагрузки к самопроизвольному диспергированию, а при наличии нагруз­ ки - к значительным деформациям.

Таким образом, во втором и третьем опытах при дефор­ мации и разрушении образцов имеем не одни глины, а сис­ темы глина - вода, которые обладают резко пониженной прочностью по сравнению с сухой глиной. Очевидно, что роль горного давления в обвалах глинистых пород будет раз­ личной в зависимости от естественной влажности глинистых пород, слагающих стенки скважин.

В процессе проводки скважин глинистые породы, склон­ ные к обвалам, разрушаются обычно не сразу при их вскры ­ тии, а через некоторое время. Процесс осыпания кыновских аргиллитов, например, носит периодический характер. Ста­ дии интенсивного осыпания чередуются с периодами стаби­ лизации размера ствола скважины, т.е. периодами, в течение которых не наблюдается заметного увеличения среднего диа­ метра каверн. При этом продолжительность стадии осыпания и периодов стабилизации зависит от физико-химических свойств бурового раствора и скорости его движения в заколонном пространстве. Из этих данных, а также из данных о набухании кыновских глин очевидно, что период начального 328

осыпания, как и период стабилизации, после которого идет осыпание второй стадии, по продолжительности близок к периоду набухания этих глин. В большинстве случаев обвалы происходят через длительный период после вскрытия глинис­ тых пород с применением бурового (глинистого) раствора и меньший - с применением воды в качестве бурового раство­ ра.

Практика бурения показывает, что с использованием для продувки скважины газообразного агента ствол скважины в большинстве случаев сохраняет размеры, близкие к номи­ нальным. Применение буровых (глинистых) растворов со­ держит в себе ряд противоречий. С одной стороны, создавая противодавление на глины, он способствует устойчивости стенок скважины. С другой, перепад давлений в системе скважина - пласт вызывает фильтрацию и тем самым спо­ собствует течению физико-химических процессов, которые в различной мере, в зависимости от химического состава фильтрата, вызывают изменение механической прочности глинистых пород. Плотность глинистой корки, если она бу­ дет образовываться на стенках скважины, сложенных колло­ идальными глинистыми породами, едва ли будет играть важ­ ную роль, поскольку сами глинистые породы сильно уплот­ нены и в приствольной зоне могут иметь значительно мень­ шую проницаемость, чем корка.

Использование инертных по отношению к глинистым от­ ложениям буровых растворов, например безводных раство­ ров на нефтяной основе, как правило, способствует сохране­ нию номинального размера скважины, но имеются и исклю­ чения. В.Ф. Роджерс приводит кавернограмму глубокой сква­ жины, пробуренной с промывкой раствором на нефтяной основе плотностью 1,80 г/см 3, из которой видно, что в 216мм стволе имеются многочисленные каверны размером до 370 мм. Те участки кавернограммы, где диаметр ствола номи­ нальный, соответствуют песчаникам, а каверны появились в смежных глинистых породах. На забое вследствие обвалива­ ния пород и осаждения частиц во время спускоподъемных операций обычно образовывался осадок. Раствор поддержи­ вался в хорошем состоянии, и осложнений не было. Забой­ ная температура достигала 127 °С.

Для оценки водонефтенасыщенности и других свойств коллекторов при бурении скв. 43 Прасковенская (Ставро­ польский край) был применен совершенно безводный изве­ стково-битумный раствор на нефтяной основе плотностью 1,46 г/см 3. Забойная температура достигала 160 °С. Хотя в

обусловленные набуханием, что способствует их разупрочне­ нию. Следовательно, к одному из основных факторов, влия­ ющих на устойчивость стенок скважин, следует отнести ув­ лажненность глинистых пород. Поскольку в природе, а также в процессе проводки скважин в основном возможны три ви­ да условий залегания глинистых пород (по физическому со­ стоянию): малоувлажненные, среднеувлажненные и сильноувлажненные, то в каждом случае должна быть своя особен­ ность механизма каверно- и обвалообразования. В соответст­ вии с этим рекомендации по борьбе с ними также, очевидно, должны быть различными.

Известно, что количество поглощаемой жидкости 1 г гли­ ны в отсутствии внутрипакетного набухания равно произве­ дению толщины сольватного (гидратного) слоя 8 на значение удельной поверхности глины S. При одинаковой абсолютной влажности (общепринятый показатель влажности глин) и раз­ личной удельной поверхности глин толщина слоя жидкости на поверхности глинистых частиц и, следовательно, проч­ ность их сцепления будут значительно отличаться. Поэтому для характеристики физического состояния глинистых пород целесообразнее принять показатель относительной влажнос­ ти, равный отношению абсолютной влажности к коэффици­ енту набухания. Этот показатель может изменяться от 0 до 1. Показатель относительной влажности для слабоувлажненных глинистых пород (по В.Д. Городнову) следует принять равным 0 - 0 ,2 ; для среднеувлажненных 0 ,2 - 0 ,5 и для сильноувлажненных 0 ,5-1,0.

При вскрытии слабоувлажненных глинистых отложений инертным по отношению к глинистым породам буровым раствором, например совершенно безводным раствором на нефтяной основе или же газообразным агентом, устойчи­ вость стенок скважины будет сохранена в результате боль­ ших сил сцепления глинистых пород, что подтверждается отечественной и зарубежной практикой бурения. При ис­ пользовании буровых растворов на водной основе происхо­ дит фильтрация жидкости в пласт. С течением времени в приствольной зоне скважины поры глинистых пород запол­ няются водным фильтром, давление которого становится близким к гидростатическому давлению столба бурового рас­ твора, и перепад давления "приствольная зона — скважина" приближается к нулю, сохраняя свое значение только по ме­ ре удаления от этой зоны. С уменьшением перепада давлений создаются более благоприятные условия для набухания глини­ стых частиц.

осыпанию таких пород. При использовании растворов на нефтяной основе указанные процессы также будут проте­ кать, но в меньшей мере, если отложения представлены кол­ лоидными глинами, так как на них оказывает противодавле­ ние столб бурового раствора. Если же такие отложения пред­ ставлены сланцевыми глинистыми породами, то устойчивость их будет значительно меньшей.

Для сохранения устойчивости стенок скважины, сложен­ ных среднеувлажненными аргиллитами, целесообразнее при­ менять буровые растворы, обладающие крепящим действием и имеющие невысокую водоотдачу. В результате диффузии добавки (CaS04-2H20 , СаС12, водорастворимые силикаты и т.д.) или их ионы проникают в глинистые породы, увеличивая сцепления частиц и снижая значение структурно-адсорб­ ционных деформаций.

Использование буровых растворов, не содержащих добав­ ки, даже с низкой водоотдачей, как правило, не обеспечивает сохранение устойчивости таких глинистых отложений. Роль горного давления в устойчивости среднеувлажненных глинис­ тых пород невелика.

Сильноувлажненные глинистые породы находятся в состо­ янии набухания, значение которого зависит от пластовых условий (давление вышележащих горных пород, тектоничес­ ких сил, температуры и др.). Отсутствие жестокого несущего фундамента обусловливает наличие аномальных давлений в этих отложениях, равных или близких по значению к горно­ му давлению. При вскрытии этих отложений вследствие раз­ ности давлений в системе пласт - скважина создаются благо­ приятные условия для развития структурно-адсорбционных деформаций. Значение их в указанной системе зависит от разности давлений, условий залегания, гидрофильных свойств глин и других факторов, ^асть из них будет способствовать вытеканию пастообразной массы в скважину. Развитию ос­ ложнений в значительной мере способствует горное давление (выдавливание вязкой массы глины в скважину). Если породы представлены высококоллоидальными глинами, может про­ изойти не обвал, но пробкообразование.

Б. Миллс, описывая это явление, указывает, что сила дви­ жения глинистой массы часто бывает настолько велика, что совершенно не поддается контролю, гнет и ломает бурильные и обсадные трубы. При этом пробки часто поднимаются на высоту нескольких сотен метров.

Если глинистые породы разреза скважины представлены сильноувлажненными аргиллитами, пробкообразование не

происходит, но после их вскрытия возникают интенсивные осыпи и обвалы.

Для борьбы с осложнениями в сильноувлажненных глини­ стых отложениях совершенно недопустимо применение газо­ образных агентов. Использование известково-битумных рас­ творов на нефтяной основе или нефтеэмульсионных раство­ ров едва ли обеспечит нормальный процесс углубления сква­ жины, так как в результате высокой вязкости этих раство­ ров свабирующий эффект при спускоподъемных операциях значительно больше, чем при использовании буровых рас­ творов на водной основе. В процессе подъема инструмента в случае наличия свабирующего эффекта создаются благопри­ ятные условия (развитие структурно-адсорбционных дефор­ маций, выдавливание вследствие внешних сил) для течения пастообразной массы глины в скважину или для кавернообразования, если глинистые породы представлены сланцами или аргиллитами. При спуске инструмента требуется прора­ ботка заплывшего участка ствола'скважины. Это может по­ вторяться многократно. На практике такие осложнения часто заканчиваются прихватом бурильного инструмента и потерей ствола скважины.

Для борьбы с осложнениями процесса бурения в сильноувлажненных коллоидальных глинах наибольший эффект м о­ гут дать утяжеленные буровые растворы с низкой водоотда­ чей, с содержанием в фильтрате химического вещества, к о ­ торые способствуют увеличению предельного напряжения сдвига, уменьшению структурно-адсорбционных деформаций и стабилизации объема набухшей породы. К таким системам относятся гипсовые, малосиликатные буровые растворы и др. При этом не следует повышать скорость бурения, а в наибо­ лее сложных случаях необходимо остановить процесс буре­ ния до завершения течения физик'о-химических процессов в системе буровой раствор - приствольная зона пласта. Обяза­ тельным условием является снижение до минимума колебания давления, в частности, при спускоподъемных операциях.

Для борьбы с осложнениями процесса бурения в сильноувлажненных глинистых сланцах и аргиллитах обязательным условием является применение буровых растворов, обладаю­ щих крепящим действием, с минимальной водоотдачей. Утя­ желение буровых растворов в этих условиях не предотвра­ щает кавернообразования.

Одним из перспективных методов борьбы с каверно-, обвало- и пробкообразованием может явиться установка сили­ катных ванн с низкой водоотдачей. Силикатные ванны, как

химический метод закрепления потенциально неустойчивых глинистых пород различной степени увлажненности, можно устанавливать при использовании буровых растворов как на водной, так и на неводной основе. Впервые они применены в скв. СГ-1 Аралсор.

5.1. ОСЛОЖНЕНИЯ, СВЯЗАННЫЕ

СНАРУШЕНИЕМ УСТОЙЧИВОСТИ ТРЕЩИНОВАТЫХ ПОРОД

Нарушения устойчивости трещиноватых по­ род отличаются факторами и механизмом явлений, призна­ ками, а также низким уровнем информационного обеспече­ ния задач прогнозной и диагностической оценки прочност­ ных состояний (табл. 5.1). Поэтому задачи борьбы с ослож­ нениями решаются в два этапа: при проектировании бурения как вероятностные на основе прогнозных характеристик горно-геологических условий - с целью принятия профилак­ тических мер и в процессе бурения по диагностическим при­ знакам нарушений устойчивости - с целью принятия опера­ тивных мер против имеющих место разрушений ствола скважины.

Поскольку материалы геофизических, петрографических и других исследований обеспечивают лишь получение исходной информации, необходимой для общей характеристики горно­ геологических условий, но недостаточной для оценки прочно­ стных состояний пород, то выбор мер предупреждения и ликвидации осложнений основывают на учете следующих общих положений. Трещиноватость в нарушениях устойчи­ вости ствола проявляется лишь как пассивный фактор, по­ вышающий восприимчивость к воздействиям. Активным фактором обрушения являются соотношения горного, забой­ ного и пластового давлений. Ствол скважины сохраняет ус­ тойчивость в условиях:

если связность между блоками матрицы трещиноватой породы достаточна, чтобы уравновесить горные нагрузки, возникающие в приствольной зоне при вскрытии трещино­ ватых пород;

если давление бурового раствора превышает пластовое, но не достигает значения гидроразрыва пласта, а проницаемость трещин заблокирована.

Устойчивость ствола скважины в трещиноватых породах

Перечень характерных признаков возникших осложнений

когда давление бурового раствора ниже пластового; стенки скважины осыпаются под воздействием неуравновешенного горного давления, эффект которого усугубляют проявления пластовых флюидов и сопутствующее падение пластового давления в приствольной зоне;

когда давление бурового раствора достигает значений гид­ роразрыва пласта (происходят поглощения, расширяются су­ ществующие и образуются новые трещины, связность блоков матрицы снижается, проницаемость трещин неограниченно возрастает, а способность их блокироваться твердой фазой утрачивается); обрушение происходит за счет эрозии и гра­ витационного осыпания трещиноватой породы.

Прогнозная характеристика трещиноватости в разрезе проектируемой скважины составляется геологической служ­ бой и основывается на комплексном анализе материалов гео­ лого-геофизических, промысловых и лабораторных исследо­ ваний по разбуриваемой и смежным площадям. Она носит вероятностный характер и должна быть достаточной для вы ­

бора профилактических мер, минимизирующих возможность осложнений при условии наименьшего снижения коммерчес­ кой скорости бурения. В нее должна входить следующая ин­ формация:

описание предполагаемой трещиноватости: генезис тре­ щин (тектонические, литологические, смешанные), возмож ­ ные система ориентации, густота, диапазон раскрытости, ве­ роятность вскрытия скважиной крупных трещин, способных вызвать высокоактивные проявления либо поглощения и требующих принятия специальных мер;

интервал глубин предполагаемой локализации трещин в разрезе;

насыщение трещин (нефть, газ, вода, ее солевой состав, минерализация, агрессивность);

восприимчивость трещиноватых пород к воздействиям бу­ ровых растворов (гидрофильность или гидрофобность, набухаемость, пептизация, диспергация расклинивающими давле­ ниями гидратных пленок и т.п.);

вид и вероятность возможных осложнений, связанных с разрушением трещиноватых пород.

К профилактическим - назначаемым при проектировании скважины - относятся следующие меры:

введение в буровой раствор наполнителей, способных блокировать проницаемость наиболее широких предполагае­ мых трещин;

выбор типа и рецептуры бурового раствора с учетом не­ обходимости противодействия наработкам бурового раствора и другим явлениям, сопровождающимся изменением реологи­ ческих свойств и плотности;

при проходке ствола в нефтегазонасыщенных трещинных коллекторах, когда возможны диффузионное насыщение бу­ рового раствора газом и газопроявления, введение в буровой раствор реагентов-пеногасителей;

применение для очистки бурового раствора устройств, противодействующих его наработке;

ограничение скорости СПО и применение промежуточной промывки скважины с контролем по стабилизации давления на стояке нагнетательной линии.

5.2. ОСЛОЖНЕНИЯ, СВЯЗАННЫЕ

СРАЗБУРИВАНИЕМ ХЕМОГЕННЫХ ПОРОД

Осложнения при разбуривании хемогенных пород проявляются в виде каверн, образованных в результате растворения и размыва солей, или сужений ствола, обуслов­ ленных их течением. Исходной информацией для составления прогноза зон возможных осложнений, связанных с разбури­ ванием хемогенных пород, являются глубина залегания соле­ носной толщи, ее мощность, минералогический состав, плас­ товая температура, а также геостатическое давление вышеле­ жащих пород.

Критерием оценки устойчивости хемогенных пород следу­ ет считать ее пластовую температуру. Температуру, при ко ­ торой соли теряют свою прочность, а устойчивость стенок скважины сохраняется за счет уравновешивания геостатического давления гидростатическим, называют критической. Критические температуры для наиболее распространенных солей приведены в табл. 5.2.

Косвенная оценка статической прочности соляных пород в зависимости от пластовой температуры позволяет устано­ вить вид и интервалы возможных осложнений на стадии проектирования. Статическая прочность основных соляных пород в зависимости от температуры приведена в табл. 5.3.

При условии, что:

пластовая температура равна или меньше критической, когда напряжения, действующие в массиве соленосной тол­ щи, не превышают статическую прочность соли, то возмож ­ но образование каверн (растворение и размыв соли);

пластовая температура выше критической, когда напряже­ ния, действующие в массиве соленосной толщи, превышают статическую прочность соли, то возможно сужение ствола скважины (течение солей).

Выбор типа и плотности бурового раствора для преду­ преждения нарушений устойчивости хемогенных пород осу­ ществляется по схеме.

На основании данных сводной таблицы (см. табл. 5.4) вы ­ бирают тип и плотность бурового раствора. Выбор типа бу­ рового раствора основывается на учете минералогического состава соленосной толщи и ее забойной температуры (табл. 5.5 и табл. 5.6).

Соленасыщенные и нефтеэмульсионные буровые раство­ ры следует насыщать солями, слагающими разрез рассматри­ ваемого интервала скважины.

Т аб ли ца 5.5

Рекомендуемые буровые растворы для разбуривания хемогенных пород в зависимости от забойной температуры

При этом необходимо:

проработать сужения ствола скважины, возникшие в ре­ зультате текучести солей;

поднять колонну бурильных труб в башмак последней об ­ садной колонны;

закрыть превентор; создать избыточное давление;

установить наблюдение за изменением давления на устье скважины (до 10 ч).

Избыточное давление на устье скважины создают исходя

наблюдения указывает на течение солей и требует дальнейше­ го увеличения избыточного давления на устье скважины. Плотностью бурового раствора будет та, при которой избы ­ точное давление в период наблюдения остается постоянным.

За первоначальную плотность принимают нижний предел плотности выбранного бурового раствора. Первоначальную плотность бурового раствора проверяют на ограничительное требование — сужение скважины за 2 сут не должно быть более 0,5 % номинального диаметра ствола скважины (диаметр долота). Контроль за скоростью течения солей осу­ ществляют с помощью профилеметрии. В случаях, когда при выбранной плотности вышеизложенное требование наруша­ ется, производят утяжеление бурового раствора до значения, при котором это требование соблюдается. Верхний предел плотности выбранного бурового раствора должен быть меньше плотности, приводящей к гидроразрыву вышележа­ щих пород. При разбуривании глубокозалегающих пластов магниевых солвй, а также при вскрытии линз с рапой плот­ ность бурового раствора подбирают путем поэтапного утяже­ ления его до значения, не приводящего к гидроразрыву вы ­ шележащих пород. При содержании в фильтрате ионов маг­ ния 1—2% рекомендуется переходить к поэтапному утяжеле­ нию бурового раствора.

Мероприятия по предупреждению и ликвидации осложне­ ний, связанных с разбуриванием хемогенных пород, сводятся к следующему.

Мероприятия по предупреждению осложнений, связанных с нарушением устойчивости хемогенных пород в процессе бурения, составляют на основе данных проекта на строитель­ ство скваж ину геологической информации и наличия мате­ риалов и химических реагентов для приготовления и поддер­ жания свойств бурового раствора. В плане работ указывают

интервалы бурения с неизменными показателями минераль­ ного состава толщи и забойной температуры. По изменению этих показателей определяют границы перехода с одного ти ­ па бурового раствора на другой.

К вскрытым соленосным отложениям в большинстве слу­ чаев приурочены интервалы интенсивного кавернообразования. Причиной образования каверн являются растворимость (табл. 5.7) и размыв солей.

Растворимость солей можно уменьшить путем: применения нерастворимых сред — буровых растворов на

нефтяной основе и гидрофобных эмульсий; подавления растворимости одной соли другой в соответст­

вии с закономерностями солевого равновесия; перенасыщения буровых растворов солью (избыток соли в

твердой фазе 5 —10%) для исключения возможности раство­ рения пластовой соли в призабойной зоне при более высо­ кой температуре.

С целью уменьшения сужения ствола при разбуривании бишофита необходимо:

соблюдать равенство скоростей пластического течения и растворения этой соли, которое достигается за счет смены типа и изменения плотности бурового раствора;

использовать способ бурения скважины “опережающим стволом";

увеличить зазор между диаметрами долот и обсадной к о ­ лонны на 0,05 м по сравнению с общепринятым.

Для снижения скорости пластического течения солей ре­ комендуется осуществлять многократные промывки скважи­ ны охлажденным раствором, который берется из запасных емкостей, с целью снижения забойной температуры.

Прокачка буферной жидкости перед началом подъема к о ­ лонны бурильных труб в ходе бурения и проработок позво­

нием хемогенных пород. Буферную жидкость выбирают в зависимости от используемого бурового раствора:

для эмульсионного раствора, насыщенного хлористым натрием, — воду с сульфонолом до 0,5 %;

для хлормагниевых, хлоркальциевых, гидрогеля рассолов или РНО — воду, насыщенную хлористым натрием.

Объем буферной жидкости составляет 1 0 -2 0 м3, прокачи­ вают его в один или несколько приемов (2 - 3 пачки по 5 — 7 м3).

Прихваты колонны бурильных труб, возникшие в резуль­ тате пластического течения солей, можно ликвидировать пу­ тем смены бурового раствора на воду. Для ликвидации рапопроявлений необходимо провести следующие работы:

поднять колонну бурильных труб выше линзы с рапой на 200 - 300 м;

провести разрядку "линзы" путем многократных промы­ вок буровым раствором, используемым для разбуривания хе­ могенных пород;

восстановить исходную плотность бурового раствора до проектной.

При ликвидации значительных (по продолжительности и мощности) рапопроявлений необходимо:

либо перейти на известково-битумный раствор, при ис­ пользовании которого можно отделить рапу в процессе бу­ рения скважины;

либо произвести зарезку "второго ствола" с отклонением от вскрытой линзы.

В тех случаях, когда скважина перешла в аварийное состо­ яние, работы по ликвидации последствий осложнений выпол­ няют по специально разработанному руководством бурового предприятия плану.