Структура и свойства полимерных волокнистых композитов
..pdfРис. 3.17. Полярная Диа грамма модуля упруго сти (1, 2, 3) и прочности {4) карбостекловолокнига при разориентации уг леродных волокон отно сительно стеклянных на
угол:
1 — ±я/24; 2 — ±я/4; 3, 4 — Я/2.
но ближе. Регулирование свойств гетероволокниетых композитов и оптимизация их по требуемым парамет рам в плоскости армирования,также достигается пере крестной укладкой слоев разномодульных волокон по высоте пакета трехкомпонентного материала [115]. Диаграммы деформирования карбостекловолокнита и карбооргановолокнита, в которых углеродные волокна ориентированы под углом ±<р относительно стеклянных или органических, приведены на рис. 3.16.
Полярные диаграммы изменения модуля упругости (рис. 3.17) для перекрестно-армированного стеклокарбоволокнита имеют четыре оси симметрии, две из кото рых соответствуют углам разориентации углеродных во локон относительно главных осещ вдоль которых распо ложены стеклянные волокна.
Степень анизотропии материала, характеризующая ся. отношениями упругихпостоянных Ех/Еу и E xfGxy, уменьшается с 5,4 и 11 у однонаправленного материала до 1,6 и 2,1 для композита с разориентацией углерод ных волокон под углом ± я /4 .
Сравнение зависимостей модуля сдвига в плоскости армирования от углов разориентации стекловолокнита и стеклокарбоволокнита позволяет сделать вывод о том, что максимальное значение Gxy, достигаемое для стек ловолокнита при угле разориентации ± я /4 , може.т быть достигнуто в карбостекловолокните при угле разориен тации углеродных волокон ± я / 12; это приводит к значи тельному повышению прочностных и упругих характери-
141
Таблица 3.12. Сравнительные свойства стекловолокнита и карбостекловолокнита с разориентацией слоев, обеспечивающей
достижение одинаковых модулей сдвига в плоскости армирования [115]
|
|
СО |
|
|
U |
Материал . |
* |
|
со* |
||
|
|
о1 |
Стекловолок- |
2,0 |
|
нит |
(15% |
|
слоев |
под уг |
|
лом |
± я /4 ) |
1,8 |
Карбостеклово- |
||
локнит (15% |
|
|
слоев |
под уг |
|
лом ± я / 12) |
__ |
|
|
|
МПа |
й |
я |
ся |
ГПа |
С |
|
|||
|
£ |
|
|
|
а/ , |
1‘ |
к* |
О |
Ех’ |
е> |
s> |
|||
|
ч |
н |
я4 |
|
530 |
320 |
650 |
120 |
30 |
510 |
390 |
600 |
200 |
70 |
1,05* 1,35* 1 ,0* 1,85* 2 , 6*
|
|
я |
|
eg |
я |
.Я |
|
If |
|||
С |
|||
G |
U |
• S[ |
|
U |
|
X |
|
Ь** |
о |
J4 |
|
17 |
12,5 |
302 |
|
17 |
12,5 |
165 |
|
1 , 1* |
1 , 10* 0, 6* |
* Отношение показателей при приведенной плотности.
стик материала, за исключением ударной вязкости в на правлении оси х (табл. 3-12). Поскольку карбостекловолокнит имеет меньшую по сравнению со стекловолокнитом плотность, его удельные показатели выше [115].
При создании гетероволокнистых материалов разли чие. в коэффициентах линейного термического расшире ния приводит к появлению дополнительных начальных напряжений вследствие сочетания слоев с различной термоупругостью. Возникающие между слоями каса тельные напряжения могут быть подсчитаны по форму ле [115]:
т*2 = М (aXl — а*2) |
Gfa / |
ЕххрхЕх /г |
\м |
\ |
EXlF1 - f - EX^F2 |
(3 .2 2 ) |
|
|
/ |
где At — изменение температуры; aXl, их 2, Ехг , ЕХг— коэффициенты
линейного термического расширения и модули упругости соединяе мых материалов соответственно; GM, Ьм, 6М— модуль сдвига, ширина
и толщина прослойки смолы между слоями соответственно; F i, Fz— площади поперечного сечения соединяемых слоев.
Результаты расчетов касательных напряжений пока зывают, что в диапазоне температур 293—373 К при сочетании воднонаправленном композите слоев угле родных волокон и стекловолокна напряжения сдвига
142
Рис. 3.18. Зависимость ко эффициента линейного тер мического расширения кар бо- (I), боро- (2) и стекло волокиитов (3) от угла ар
мирования волокон.
6 3
между слоями достигают 2 МПа. Один из способов снижения этих напряжений — рациональная укладка со седних, по-разному деформирующихся при изменении температуры слоев. Для выбора оптимального (с точки зрения снижения сдвиговых напряжений) варианта це лесообразно пользоваться зависимостями средних зна чений коэффициента линейного термического расшире ния сочетаемых материалов от угла армирования (рис. 3.18). Если уложить углеродные волокна под уг лом 35—45°, а борные — под углом 20—25° по отноше нию к стеклянным, то средние значения коэффициента линейного расширения в слоях будут примерно равны, и в композите не будут возникать дополнительные тер мические напряжения.
3.3. Пространственное армирование
Модули упругости и прочность при межслойном сдви ге, растяжении и сжатии в направлении, перпендику лярном плоскости укладки слоев композита, мало чув ствительны к изменению расположения волокон в пло скости армирования. Существенное повышение этих характеристик композита достигается созданием попе речных связей между слоями, т. е. пространственным расположением волокон. При этом характеристики ком позитов в направлении укладки волокон пропорцио нальны количеству волокон в каждом направлении
[87].
В зависимости от принципа образования пространст венных связей материалы делятся на три группы (табл. 3.13). К первой относятся композиты на основе многослойных тканей, в которых пространственные
Таблица 3.13. Механические свойства композитов |
|
|||||
с |
разной |
структурой армирования |
|
|||
|
Стекловолокнит |
|
Карбоволокнит |
|
||
Структура |
|
|
|
|
|
|
армирования |
^ х• |
ГПа |
xxz‘ |
^х • |
Gxz> |
хх г‘ |
|
ГПа |
МПа |
ГПа |
ГПа |
МПа |
|
Слоистая |
|
2,0 |
25 |
20* |
1 , 8* |
12* |
|
70 |
180 |
3 ,5 |
30 |
||
Пространственно- |
22 |
3 ,0 |
103 |
15* |
2 ,5 |
30 |
сшитая |
22 |
4 ,5 |
120 |
50* |
|
45* |
Изотропно-арми |
|
|||||
рованная |
|
5 ,2 |
45 |
180 |
5 ,4 |
|
Слоистая вискери- |
72 |
50 |
||||
зованная |
|
|
|
|
|
|
* На осйове углеродных волокон, полученных из вискозы (£ а =60 ГПа).
связи образуются вследствие искривления нитей осно вы, связывающих отдельные слои или проходящих че рез всю толщину ткани. Ко второй группе относятся материалы, в которых пространственные связи армиру ющего наполнителя создаются за счет введения волокон третьего направления. Такие материалы образуются си стемой трех нитей в прямоугольной или цилиндриче ской системе координат. К третьей группе относятся композиты, в которых пространственные связи созда ются за счет нитевидных кристаллов, выращенных или нанесенных на поверхности волокон, лент, тканей и
Таблица 3.14. Свойства стеклопластиков на основе объемных стеклотканей [8Т]
Характеристика композита |
||
Свойства, МПа |
Ф=19°, Va=55% |
ф=32°, Va=55% |
Ф=10°. Va=65% |
£ , . 10 -3 |
32 ,5 |
2 5 ,6 |
~ |
13,0 |
|
ЕуКУ-3 |
2 3 |
,8 |
19,4 |
|
19,8 |
Gxz- Ю- 3 |
2,6 |
2 ,9 |
|
33,4 |
|
Gxy Ю-3 |
11,5 |
— |
|
4 0 ,5 |
|
Ох+ |
440 |
|
370 |
|
189 |
Ох~ |
290 |
|
260 |
|
120 |
Оу+ |
390 |
|
350 |
|
340 |
Оу- |
350 |
|
330 |
|
270 |
Х хг |
42 |
|
50 |
|
63 |
(44
Таблица 3.15. Свойства композитов с ортогонально пространственной системой армирования [<87]
|
|
Волокна' |
|
|
Волокна |
Упругие |
|
|
Прочностные |
|
|
свойства, |
кремне |
кварцевые-f- |
свойства, |
кремне |
кварцевые-f- |
ГПа |
земные |
кремнеземные |
МПа |
земные |
кремнеземные |
Е х+ |
9 , 0 |
1 4 ,7 |
<Тх+ |
160 |
138 |
Е у |
8 , 4 |
1 5 , 6 |
<Jz+ |
180 |
2 4 0 |
Е г |
9 , 1 |
1 0 , 8 |
Ох~ |
183 |
2 1 8 |
Gxz |
2 , 0 |
2 , 4 7 |
ау~ |
168 |
197 |
Gxy |
1 ,7 2 |
2 , 4 |
о г - |
178 |
J 6 1 |
|
|
|
Тхг |
7 0 |
8 4 |
|
|
|
Tjrу |
7 0 |
111 |
внедрившихся между волокнами основного наполни теля.
Для стекло-, органо- и карбоволокнитов (компози тов на основе низкомодульных волокон) используют многослойные ткани. Свойства таких материалов опре деляются степенью искривленности нитей основы, как это видно из данных табл, 3.14, где-приведены харак теристики стеклотекстолитов из таких тканей.
Для композитов на основе высокомодульных угле родных и- борных волокон наиболее приемлема схема трехмерного армирования, при которой упрочняющие волокна сохраняют прямолинейность. В этом случае в разных направлениях возможна укладка различных волокон, благодаря чему образуется многокомпонент ный материал. В табл. 3.15 приведены свойства такого материала, армированого в направлении х и у кварце
выми, |
а в направлении z — кремнеземными волокнами, |
и для |
сравнения — свойства материала, армированного |
только кремнеземными волокнами [87].
При изготовлении таких материалов встречаются оп ределенные трудности в подборе связующего, которое 'должно быть низковязким и не должно содержать рас творителя, так как для изготовления этих материалов используется только метод гидровакуумной или авто клавной пропитки.
Вискеризация, армирование дискретными волокнами полимерной матрицы, заполняющей межволоконное пространство в крмпозитах с непрерывными волокнами [121], позволяют не только повысить прочностные и
10-1915 |
145 |
Рис. 3.19. Зависимость прочности (/) и модуля упругости (2) при растяжении (а) и сдвиге (б) изотропных композиций на основе
эпоксидного связующего от степени наполнения нитевидными кри сталлами S 13N4.
упругие характеристики композитов^ при сдвиге без ухудшения их свойств в направлении армирования, но и направленно изменить некоторые физические свойст ва композита. Введение в состав композита дискретных волокон с иными физическими свойствами, чем у ос новных (непрерывных) волокон, позволяет влиять на тепло- и электропроводность, диэлектрическую прони цаемость и фактор диэлектрических потерь композитов.
Введение дискретных волокон в матрицу способст вует возрастанию ее упругих и прочностных показателей и термостойкости композита пропорционально коли честву и механическим характеристикам дискретных во локон [122]. Это в свою очередь благотворно сказыва ется на повышении сопротивления деформированию композитов при нагружении в направлении, отличном от направления ориентации непрерывных волокон. При увеличении степени наполнения полимерных матриц их прочностные и упругие свойства улучшаются (рис. 3.19). Особенно значительное повышение прочности и жест кости полимерных матриц достигается путем, их упроч нения нитевидными кристаллами. Введение нитевидных
кристаллов |
в полимерную матрицу в количестве |
И — |
13% (об.) |
приводит к резкому возрастанию показате |
|
лей ее свойств (табл. 3.16). Так, модуль упругости |
при |
растяжении повышается в 5—7 раз, при сдвиге — в 5— 6 раз, разрушающее напряжение при растяжении —
146
в 3—4 раза. В то же время аналогичные характеристики для той же матрицы, упрочненной дискретными стек лянными волокнами, увеличиваются соответственно только в 3; 2,5 и 2 раза [122].
При содержании дискретных волокон до 15% упругие и прочностные свойства матриц можно опре делить с достаточной для практики точностью по за висимостям, приведенным в [87], а с точностью, достаточ ной для инженерных расчетов, — по уравнениям [121]:
Е * х = £ м у ~ 0 , 3 £ aVa: |
= |
<*му ~ (О.2 -г- 0 ,3 ) oaVa; |
|
GMx!/~ 0 ,1 3 E aVa; |
(3 .2 3 ) |
||
f M x f f ~ 0,5 а м х ; |
VMx f f ~ |
0 ,3 |
- г 0 ,3 5 |
При изготовлении композитов существует несколько 'способов введения дискретных волокон в матрицу, за полняющую пространство между непрерывными" волок нами: чередование слоев армирующего наполнителя, состоящих из непрерывных волокон и дискретных воло кон (маты, бумаги), введение дискретных волокон в связующее и вискеризация армирующего наполнителя.
На равномерность распределения дискретных воло кон в межволоконном пространстве композита и эф-; фективность упрочнения влияют геометрические разме ры дискретных волокон:’ их диаметр и длина должны
Таблица 3.16. Механические характеристики эпоксидной матрицыj упрочненной дискретными волокнами
|
Содержа |
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
Упрочнитель |
упрочни- |
V. |
Ех+ > |
ах+ ' |
|
хх г’ |
V |
|
теля |
ЙЙГ |
|||||||
|
КГ/мЗ |
ГПа |
МПа |
МПа |
||||
|
% (об.) |
|
|
|
|
|
|
|
Волокна |
12,0 |
1400 |
9 ,0 |
150 |
2 ,9 |
45 |
0,31 |
|
стеклянные |
||||||||
углеродные |
11,5 |
1260 |
1,3 |
140 |
4 ,2 |
46 |
0 ,3 0 |
|
Нитевидные |
|
|
|
|
|
|
|
|
кристаллы |
13,0 |
1550 |
2 0 ,0 |
220 |
7,1 |
68 |
0 ,2 9 |
|
ТЮг |
||||||||
Si3N4 |
11 |
1400 |
16,5 |
193 |
6,1 |
50 |
0 ,3 2 |
|
A1N |
11,5 |
1410 |
18,0 |
221 |
6 ,2 |
52 |
0,31 |
|
Неупрочненная |
|
1230 |
3 ,2 |
56 |
1,2 |
34 |
0 ,3 5 |
|
матрица |
|
|
|
|
|
|
|
10 |
147 |
Таблица 3.17. Влияний введения прослоек бумаги из нитевидных кристаллов на свойства карбоволокнитов
Армирующий
наполнитель
Углеродный
жгут
Углеродная
лента
Содержаниеуглерод волокон,ных % |
Содержаниенитевид кристаллов,ных % |
ь |
е> |
|
|
СО |
СО |
|
|
Е |
С |
|
|
£ |
£ |
|
|
+ н |
+ =я |
56 |
|
1020 |
14 |
48,3 |
9 |
890 |
35 |
44 |
— |
650 |
30 |
36 |
12 |
580 |
74 |
я |
СО |
СО |
СО |
СО |
я |
С |
с |
с |
с |
С |
|
£ |
£ |
£ |
£ |
с |
и, |
|
U, |
||||
Гн |
|
н |
Ь. |
н |
>? |
& |
|
ь>° |
|
О |
|
400 |
100 |
30 |
100 |
180 |
3 ,5 |
520 |
170 |
48 |
180 |
140 |
3 ,6 |
350 |
77 |
25 |
— |
120 |
2 ,8 |
380 |
85 |
38 |
|
100 |
3,1 |
|
|
|
|
|
|
быть соизмеримы с диаметром структурных элементов армирующего наполнителя композита (нитей, жгутов), составляющим для стекло-, карбо- и бороволокнитов от
10 до 200 мкм. Поскольку |
для |
эффективного упрочне |
||
ния матрицы |
должно |
быть |
выдержано соотношение |
|
*а/^а!>100 и |
/а^ 2 0 0 |
мкм, |
диаметр дискретных воло |
кон, используемых для упрочнения матрицы, заполня ющей межволоконное пространство композитов, не дол жен превышать 2 мкм. Поэтому наиболее пригодны для этих целей тонкие фракции нитевидных кристаллов.
Первый способ прост в технологическом отношении и применяется при локальном упрощении композитов, например, в местах болтовых или заклепочных соеди нений [123]. В табл. 3.17 приведены данные, позволяю щие оценить эффективность этого способа при упрочне нии карбоволокнитов.
Второй способ сопряжен с рядом технологических трудностей, обусловленных сложностью равномерного диспергирования дискретных волокон в объеме связу ющего, поддержания заданной концентрации, а также достижения требуемой ориентации вследствие стремле ния дискретных волокон ориентироваться параллельно непрерывным волокнам при прохождении последних че рез вязкое связующее, содержащее дискретные волок на [2]. v
Существует три метода вискеризации — нанесение дискретных волокон или нитевидных кристаллов на ар-
148
Таблица' 3.18. Влияние Степени вискеризации углеродных волокон на механические свойства волокон и эпоксидных композитов на их основе [99]
вискеризации |
% |
Степень |
волокон, |
0
2,5
3,3
4 ,2
Хирактеристики волокон
Я |
Я |
С |
С |
|
и |
t>ъ |
t4 |
2190 |
279 |
2250 |
273 |
1990 |
304 |
1860 |
294 |
содержание ните видных кристал лов, %
0
1,25
2,5
3,4
|
Характеристики композитов |
|
|
|
||
пор, |
£ |
£ |
|
Ц |
н* |
|
содержание % |
а |
|||||
|
|
Й |
МПа |
Я |
|
Я |
|
СО |
|
С |
|
Е |
|
|
U |
|
|
[_ |
|
|
|
|
—, |
+ |
|
|
|
|
X |
|
к |
н |
||
|
|
|
X |
|
||
4 ,0 |
1400 |
1000 |
400 |
180 |
40 |
|
5 ,8 |
1460 |
730 |
700 |
170 |
54 |
|
5 ,7 |
1480 |
. 750 |
780 |
175 |
65 |
|
6 ,9 |
1500 |
720 |
700 |
170 |
61 |
мирующие наполнители: выращивание нитевидных кри сталлов на поверхности волокон из газовой фазы в про цессе высокотемпературных реакций [99, 121], осажде ние дискретных волокон и нитевидных кристаллов на поверхность жгутов, нитей, лент, тканей, покрытых свя зующим, из аэрозоля [121], в том числе в электриче ском поле [124], и осаждение из суспензий [121].
Метод химической вискеризации получил распрост ранение при выращивании на поверхности жгутов и
‘'JTZ/ |
GXZlrna |
Рис. 3.20. Зависимость механических свойств эпоксикарбоволокнита от содержания нитевидных кристаллов, SisN^ выращенных ид во локне из газовой фазы.
149
0 2 * 6 Уин,%20 |
0 2 * 6 V % |
Рис. 3.21. Зависимость механических свойств эпоксикарбоволокнита от содержания нитевидных кристаллов p-рутила, нанесенных на во локно осаждением из аэрозоля.
лент из углеродных волокон нитевидных кристаллов карбида и нитрида кремния [99].
При химической вискеризации изменяется природа и увеличивается удельная поверхность волокна, что поло жительно сказывается на прочности сцепления его со связующим. Однако следует иметь в виду, что в от дельных случаях прочность карбоволокон снижается изза протекания окислительных процессов И' изменения структуры волокна при высокотемпературном нагреве (табл. 3.18). Вследствие необходимости высокой темпе ратуры процесса и избирательности роста нитевидных кристаллов на различных волокнах метод химической вискеризации имеет ограничения. На рис. 3.20 приведе на зависимость свойств карбоволокнитов от степени вискеризации углеродной ленты при выращивании на ней нитевидных кристаллов SisN4 из газовой фазы, а в табл. 3.19 — механические характеристики вискеризованных карбоволокнитов при оптимальной степени вис керизации.
Вискеризация из аэрозоля осуществляется при про хождении жгутов, лент или нитей, покрытых связую щим, через камеру, содержащую взвесь дискретных во локон или нитевидных кристаллов в воздухе. Электри зуясь при трении в псевдокипящем слое, волокна и ни тевидные кристаллы в процессе налипания на поверх ность армирующего наполнителя хаотически распреде ляются на ней [121].
150