- •Воронеж 2016
- •1. Основы теории антенн
- •1.1. Общие сведения об антеннах
- •1.2. Классификация антенн
- •1.3. Основные задачи теории антенн
- •1.4. Структура антенны. Электродинамические основы теории излучения антенн
- •1.5. Свойства электромагнитного поля антенн в дальней, промежуточной и ближней зонах
- •1.6. Расчет характеристик поля излучения в дальней зоне
- •1.7. Основные принципы технической электродинамики
- •1.8. Излучение элементарных источников
- •2. Основные электрические характеристики антенн
- •2.1. Характеристики направленности антенн в режиме излучения. Векторная комплексная характеристика направленности антенны
- •2.2. Коэффициент направленного действия и коэффициент усиления антенны
- •2.3. Входное сопротивление и полоса рабочих частот антенны
- •2.4. Характеристики антенн в режиме приема
- •2.5. Мощность, выделяющаяся в нагрузке приемной антенны
- •2.6. Согласование передающей и приемной антенн по поляризации
- •2.7. Шумовая температура приемной антенны
- •3. Излучение антенных решеток
- •3.1. Линейные антенные решетки с равноамплитудным возбуждением и линейным изменением фазы токов
- •3.2. Влияние неравномерности амплитудного распределения на направленность излучения линейных антенных решеток
- •3.3. Влияние фазовых искажений на дн линейной антенной решетки
- •3.4. Входное сопротивление излучающего элемента и мощность излучения антенной решетки
- •3.5. Кнд линейных антенных решеток
- •3.6. Понятие о непрерывном излучателе
- •3.7. Плоские антенные решетки
- •4. Излучение возбужденных поверхностей. Основы теории апертурных антенн
- •4.1. Направленные свойства прямоугольного и круглого раскрывов с синфазным и равноамплитудным возбуждением
- •4.2. Влияние неравномерного амплитудного распределения поля на диаграмму направленности излучающей поверхности
- •4.3. Кнд излучающей поверхности
- •5. Вибраторные антенны и решетки
- •5.1. Основы теории симметричного электрического вибратора
- •Решение уравнения (5.2) имеет вид [10, 11]
- •Приведем несколько распределений и по длине вибратора для различных , рассчитанных по формулам (5.4) и (5.6):
- •Не зависит от угла , то есть представляет собой окружность.
- •Диаграммы направленности сэв
- •Нормированная дн по напряженности поля
- •5.5. Симметричный щелевой вибратор
- •5.6. Излучение системы из двух вибраторов
- •5.7. Директорные антенны
- •5.8. Влияние идеально электропроводящей и бесконечно протяженной поверхности на излучение расположенных вблизи нее антенн
- •5.9. Несимметричный электрический вибратор
- •5.10. Коллинеарные антенны
- •5.11. Способы и устройства подключения вибраторных антенн к линиям передачи
- •6. Щелевые антенны и антенные решетки
- •Волноводно-щелевые антенные решетки
- •6.2. Перспективные щелевые антенные решетки свч и квч
- •7. Полосковые и микрополосковые антенны и антенные решетки
- •7.1. Принципы действия и основные характеристики резонаторных полосковых антенн
- •7.2. Линейные и плоские полосковые антенные решетки
- •8. Антенны вытекающей волны
- •8.1. Принципы построения антенн вытекающей волны
- •8.2. Плоские антенные решетки вытекающей волны
- •8.3. Плоские дифракционные антенны
- •9. Апертурные антенны
- •9.1. Волноводные излучатели
- •9.2. Рупорные антенны
- •9.3. Зеркальные антенны
- •Влияние отражений от зеркала на входное сопротивление антенны (реакция зеркала на облучатель)
- •Линзовые антенны
- •10. Широкополосные антенны
- •10.1. Логопериодические вибраторные антенны
- •10.2. Спиральные антенны
- •11.1. Фазированные антенные решетки
- •Характеристики фар
- •Соответственно, минимальное число излучателей [4, 14, 47]
- •Дискретность изменения фазы приводит к скачкообразному перемещению дн в пространстве и определяет точность установки дн.
- •11.2. Многолучевые антенные решетки
- •12. Методы экспериментальных исследований антенн. Автоматизированное проектирование антенно-фидерных устройств
- •12.1. Измерение диаграмм направленности антенн
- •12.2. Измерение коэффициента усиления антенны
- •12.3. Программные средства компьютерного моделирования и системы автоматизированного проектирования устройств свч и антенн
- •Антенно-фидерные устройства в авторской редакции
- •Подписано к изданию 05.02.2016. Объем данных 9000 Кб
- •3 94026 Воронеж, Московский просп., 14
5.5. Симметричный щелевой вибратор
В разделе 1 был рассмотрен элементарный излучатель в виде магнитного вибратора, одним из физических эквивалентов которого является узкая щель, прорезанная в безграничном идеально проводящем плоском экране, длина которой во много раз меньше длины волны. На практике широко применяются щелевые излучатели, длина которых соизмерима с длиной волны. Излучающие щели могут иметь произвольную форму; наиболее распространены прямоугольные (линейные щелевые излучатели). Излучающие щели прорезают в металлических поверхностях различных размеров и формы: в стенках прямоугольных и круглых волноводов, в экранирующих оболочках коаксиальных кабелей, в плоских металлических экранах, в крыльях самолетов и т.д. В большинстве случаев размеры металлической поверхности, в которой прорезана щель, во много раз превышают длину волны. В основном щелевые антенны применяют в УВЧ—КВЧ диапазонах и иногда в ОВЧ диапазоне (метровых волн). Кольцевые щелевые антенны находят применение и в низкочастотных диапазонах СЧ и НЧ [10, 11].
Рассмотрим идеализированный пример симметричного щелевого вибратора (СЩВ) — узкую щель шириной t<<λ0 и длиной 2l, прорезанную в безграничном идеально проводящем экране. Под симметричной щелью будем понимать узкую прямоугольную щель, возбуждаемую в центре источником высокочастотных колебаний с помощью, например, двухпроводной ЛП (рис. 5.12, а) [2, 11].
Под действием напряжения источника в узкой щели возникает электрическое поле, силовые линии которого перпендикулярны ее краям, причем в любой поперечной плоскости в направлении, параллельном оси y, напряженность поля можно считать постоянной.
а б в
Рис. 5.12. Симметричный щелевой вибратор
Таким образом, в любой точке z комплексная амплитуда напряжения между краями щели [2]. Под действием поля щели возникают поверхностные электрические токи на металлическом экране. ЭМП в окружающем пространстве определяется электрическим полем щели (возбуждающим эквивалентный магнитный ток) и электрическими токами, текущими по металлической поверхности.
Распределение напряжения вдоль щели в первом приближении можно считать синусоидальным, т.е.
, (5.37)
где — напряжение в пучности; на краях щели .
Соответственно, с учетом граничных условий идеально проводящей поверхности тангенциальная компонента вектора Е в плоскости экрана
в пределах щели и на экране. (5.38)
Заменим СЩВ фиктивным симметричным магнитным вибратором (СМВ) с такими же размерами. На основании принципа двойственности ЭМП, создаваемое СМВ, можно найти, если известно ЭМП, создаваемое СЭВ, имеющим одинаковые расположение, форму и размеры и находящимся в свободном пространстве. На поверхности СМВ граничные условия для вектора Н ( ) совпадают с граничными условиями для вектора Е на поверхности СЭВ ( ). Поэтому распределение магнитного тока на поверхности СМВ находится из тех же уравнений, что и в случае СЭВ (например, уравнения Халлена) [2]:
, (5.39)
где — амплитуда тока в точках питания СМВ.
Применив принцип двойственности уравнений Максвелла и выполнив в выражении для ЭМП СЭВ (5.14) замены , , , получим выражение для напряженности вектора Н ЭМП, создаваемого СМВ в дальней зоне [2]:
, (5.40)
соответственно, и силовые линии вектора Е поля СМВ в дальней зоне представляют собой окружности, расположенные в плоскости, перпендикулярной оси СМВ (рис. 5.12, б). В ближней зоне линии вектора Е охватывают вибратор, причем направлена перпендикулярно оси СМВ и численно равна поверхностной плотности магнитного тока. В плоскости расположения СМВ граничные условия для описываются выражениями [2]
(5.41)
в пределах плоского СМВ по его длине (постоянная величина в направлении, поперечном оси вибратора) и в остальных точках.
Идентичность граничных условий (5.38) в плоскости экрана со щелью и в плоскости СМВ (5.41) при приводит к выводу, что на основании теоремы единственности поле излучения щели полностью аналогично полю излучения СМВ, если в (5.40) магнитный ток представить как [2]:
, (5.42)
.
Главное отличие структуры ЭМП СЩВ от структуры ЭМП СМВ состоит в том, что силовые линии вектора Е направлены в верхнем и нижнем полупространствах в противоположные стороны (рис. 5.12, б). Поэтому для нижнего полупространства выражения (5.42) должны быть взяты с противоположным знаком.
Из выражений (5.42) следует, что направленные свойства СЩВ и СЭВ аналогичны и в дальней зоне поляризация ЭМП линейная. Важное отличие состоит в том, что векторы Е и Н меняются местами, оставаясь взаимно перпендикулярными. В плоскости, перпендикулярной щели (плоскость Е), СЩВ имеет круговую ДН, в плоскостях, проходящих через ось щели, как и в случае СЭВ, форма ДН зависит от электрической длины щели l/λ0 и определяется выражением (5.15). Как и СЭВ, СЩВ вдоль своей оси не излучает.
Мощность излучения СЩВ определяется выражением [2]
, (5.43)
где — амплитуда напряжения в пучности, — проводимость излучения щели, причем, как следует из (5.19), (5.42) и (5.43), если использовать сопротивление излучения металлического аналога СЩВ [2]
. (5.44)
Если аналогично выразить входную проводимость СЩВ через входное сопротивление плоского металлического аналога в виде СЭВ, получим [2]
. (5.45)
Учитывая, что обычно рассчитывается для цилиндрического СЭВ, в случае плоского СЭВ можно пользоваться расчетными данными, приняв радиус [2].
Как и СЭВ, при определенных значениях l/λ0 СЩВ становится резонансным и реактивная компонента его обращается в нуль. На практике чаще всего используются резонансные полуволновые щели, длина которых ; причем укорочение щели должно быть тем больше, чем шире щель. Важно отметить, что в случае полуволновой щели положение точек подключения источника возбуждения влияет на согласование источника со щелью и не изменяет формы ДН.
Обычно стремятся к тому, чтобы щелевая антенна излучала только в одно полупространство, т.е. обеспечивала однонаправленное излучение. Для этого можно, например, со стороны второго полупространства закрыть щель металлической полостью (объемным резонатором). Высота резонатора h выбирается так, чтобы его входное сопротивление не шунтировало бы щель. Излучаемая мощность находится интегрированием вектора Пойнтинга по поверхности сферы большого радиуса, окружающей СЩВ. Но в данном случае щель излучает только в одно полупространство; во всех точках второго полупространства напряженность ЭМП в случае бесконечного экрана равна нулю и, следовательно, мощность излучения такой односторонней щели будет в 2 раза меньше, чем двухсторонней щели. Следовательно, проводимость излучения односторонней щели оказывается в два раза меньше проводимости излучения двухсторонней щели [2, 10].
Строгий анализ направленных свойств щели, прорезанной в металлической поверхности, размеры которой соизмеримы с длиной волны, основан на решении задачи дифракции плоской электромагнитной волны на данной поверхности. В результате такого анализа установлено, что на ДН щели в плоскости Е особенно сильно влияет размер металлической поверхности, параллельный вектору Е. ДН щелевой антенны в плоскости Н сравнительно слабо зависит от размеров металлической поверхности и ориентировочно может определяться на основании принципа двойственности [2, 5, 7, 10].