- •Воронеж 2016
- •1. Основы теории антенн
- •1.1. Общие сведения об антеннах
- •1.2. Классификация антенн
- •1.3. Основные задачи теории антенн
- •1.4. Структура антенны. Электродинамические основы теории излучения антенн
- •1.5. Свойства электромагнитного поля антенн в дальней, промежуточной и ближней зонах
- •1.6. Расчет характеристик поля излучения в дальней зоне
- •1.7. Основные принципы технической электродинамики
- •1.8. Излучение элементарных источников
- •2. Основные электрические характеристики антенн
- •2.1. Характеристики направленности антенн в режиме излучения. Векторная комплексная характеристика направленности антенны
- •2.2. Коэффициент направленного действия и коэффициент усиления антенны
- •2.3. Входное сопротивление и полоса рабочих частот антенны
- •2.4. Характеристики антенн в режиме приема
- •2.5. Мощность, выделяющаяся в нагрузке приемной антенны
- •2.6. Согласование передающей и приемной антенн по поляризации
- •2.7. Шумовая температура приемной антенны
- •3. Излучение антенных решеток
- •3.1. Линейные антенные решетки с равноамплитудным возбуждением и линейным изменением фазы токов
- •3.2. Влияние неравномерности амплитудного распределения на направленность излучения линейных антенных решеток
- •3.3. Влияние фазовых искажений на дн линейной антенной решетки
- •3.4. Входное сопротивление излучающего элемента и мощность излучения антенной решетки
- •3.5. Кнд линейных антенных решеток
- •3.6. Понятие о непрерывном излучателе
- •3.7. Плоские антенные решетки
- •4. Излучение возбужденных поверхностей. Основы теории апертурных антенн
- •4.1. Направленные свойства прямоугольного и круглого раскрывов с синфазным и равноамплитудным возбуждением
- •4.2. Влияние неравномерного амплитудного распределения поля на диаграмму направленности излучающей поверхности
- •4.3. Кнд излучающей поверхности
- •5. Вибраторные антенны и решетки
- •5.1. Основы теории симметричного электрического вибратора
- •Решение уравнения (5.2) имеет вид [10, 11]
- •Приведем несколько распределений и по длине вибратора для различных , рассчитанных по формулам (5.4) и (5.6):
- •Не зависит от угла , то есть представляет собой окружность.
- •Диаграммы направленности сэв
- •Нормированная дн по напряженности поля
- •5.5. Симметричный щелевой вибратор
- •5.6. Излучение системы из двух вибраторов
- •5.7. Директорные антенны
- •5.8. Влияние идеально электропроводящей и бесконечно протяженной поверхности на излучение расположенных вблизи нее антенн
- •5.9. Несимметричный электрический вибратор
- •5.10. Коллинеарные антенны
- •5.11. Способы и устройства подключения вибраторных антенн к линиям передачи
- •6. Щелевые антенны и антенные решетки
- •Волноводно-щелевые антенные решетки
- •6.2. Перспективные щелевые антенные решетки свч и квч
- •7. Полосковые и микрополосковые антенны и антенные решетки
- •7.1. Принципы действия и основные характеристики резонаторных полосковых антенн
- •7.2. Линейные и плоские полосковые антенные решетки
- •8. Антенны вытекающей волны
- •8.1. Принципы построения антенн вытекающей волны
- •8.2. Плоские антенные решетки вытекающей волны
- •8.3. Плоские дифракционные антенны
- •9. Апертурные антенны
- •9.1. Волноводные излучатели
- •9.2. Рупорные антенны
- •9.3. Зеркальные антенны
- •Влияние отражений от зеркала на входное сопротивление антенны (реакция зеркала на облучатель)
- •Линзовые антенны
- •10. Широкополосные антенны
- •10.1. Логопериодические вибраторные антенны
- •10.2. Спиральные антенны
- •11.1. Фазированные антенные решетки
- •Характеристики фар
- •Соответственно, минимальное число излучателей [4, 14, 47]
- •Дискретность изменения фазы приводит к скачкообразному перемещению дн в пространстве и определяет точность установки дн.
- •11.2. Многолучевые антенные решетки
- •12. Методы экспериментальных исследований антенн. Автоматизированное проектирование антенно-фидерных устройств
- •12.1. Измерение диаграмм направленности антенн
- •12.2. Измерение коэффициента усиления антенны
- •12.3. Программные средства компьютерного моделирования и системы автоматизированного проектирования устройств свч и антенн
- •Антенно-фидерные устройства в авторской редакции
- •Подписано к изданию 05.02.2016. Объем данных 9000 Кб
- •3 94026 Воронеж, Московский просп., 14
3.5. Кнд линейных антенных решеток
КНД линейной АР может быть вычислен по ее известной ДН, в частности, по формуле (2.9). В случае АР достаточно большой длины ДН зависит, главным образом, от множителя системы. В [2] приведена методика расчета КНД в направлении максимального излучения для АР с произвольным амплитудным и линейным фазовым распределениями. Как показывают результаты расчетов КНД по данной методике, в случае равноамплитудной синфазной АР при любом числе излучающих элементов максимальный КНД достигается при шаге решетки d≈0,9λ0. При увеличении шага решетки КНД снижается из-за возникновения дополнительных направлений максимального излучения (соответственно, дополнительных ГЛ в ДН решетки). В случае длинных решеток с L≈Nd для получения максимального КНД все же лучше выбрать шаг d=0,5λ0, при котором исключается возрастание УБЛ с ростом их номеров. При таком шаге решетки, как показано в [2], максимальный КНД АР
D0=N. (3.28)
Для длинных решеток N≈L/d, поэтому
D0=2L/λ-0. (3.29)
В режиме осевого излучения при и d=0,25λ0 КНД так же равен N, но за счет вдвое меньшего шага АР
D=N≈L/d=4L/λ-0. (3.30)
При дальнейшем увеличении фазового сдвига токов в соседних излучателях АР КНД сначала растет, затем резко падает. В случае длинных АР, работающих в оптимальном режиме [2],
, (3.31)
достигается максимальный КНД [2]
D=1,82N≈1,82L/d=7,2L/λ-0. (3.32)
Для АБВ оптимальный коэффициент замедления определяется аналогично (3.31) [2]:
. (3.33)
Получим выражения для расчета КНД АР при амплитудных распределениях, спадающих к ее краям. Для синфазной решетки в режиме нормального излучения при d=0,5λ0 [2]
, (3.34)
тогда с учетом (3.26) можно записать выражение для коэффициента использования ν линейной АР [2]:
, (3.35)
где — амплитуды токов в излучателях.
Так, для косинусоидального амплитудного распределения и синфазного режима для длинных АР ν=0,81.
В целом линейные равноамплитудные АР в режиме нормального излучения имеют наибольший КНД по сравнению с другими вариантами амплитудных распределений. В режиме осевого излучения, напротив, больший КНД имеют АР с неравномерным амплитудным распределением, спадающим к краям решетки. В теории антенн известен эффект сверхнаправленности, который, однако, практически нереализуем из-за очень больших требуемых значенийамплитуд токов в излучателях. Погрешности в реализации заданных фазовых распределений, а именно квадратичные и кубические фазовые ошибки, приводят к снижению КНД АР.