- •Воронеж 2016
- •1. Основы теории антенн
- •1.1. Общие сведения об антеннах
- •1.2. Классификация антенн
- •1.3. Основные задачи теории антенн
- •1.4. Структура антенны. Электродинамические основы теории излучения антенн
- •1.5. Свойства электромагнитного поля антенн в дальней, промежуточной и ближней зонах
- •1.6. Расчет характеристик поля излучения в дальней зоне
- •1.7. Основные принципы технической электродинамики
- •1.8. Излучение элементарных источников
- •2. Основные электрические характеристики антенн
- •2.1. Характеристики направленности антенн в режиме излучения. Векторная комплексная характеристика направленности антенны
- •2.2. Коэффициент направленного действия и коэффициент усиления антенны
- •2.3. Входное сопротивление и полоса рабочих частот антенны
- •2.4. Характеристики антенн в режиме приема
- •2.5. Мощность, выделяющаяся в нагрузке приемной антенны
- •2.6. Согласование передающей и приемной антенн по поляризации
- •2.7. Шумовая температура приемной антенны
- •3. Излучение антенных решеток
- •3.1. Линейные антенные решетки с равноамплитудным возбуждением и линейным изменением фазы токов
- •3.2. Влияние неравномерности амплитудного распределения на направленность излучения линейных антенных решеток
- •3.3. Влияние фазовых искажений на дн линейной антенной решетки
- •3.4. Входное сопротивление излучающего элемента и мощность излучения антенной решетки
- •3.5. Кнд линейных антенных решеток
- •3.6. Понятие о непрерывном излучателе
- •3.7. Плоские антенные решетки
- •4. Излучение возбужденных поверхностей. Основы теории апертурных антенн
- •4.1. Направленные свойства прямоугольного и круглого раскрывов с синфазным и равноамплитудным возбуждением
- •4.2. Влияние неравномерного амплитудного распределения поля на диаграмму направленности излучающей поверхности
- •4.3. Кнд излучающей поверхности
- •5. Вибраторные антенны и решетки
- •5.1. Основы теории симметричного электрического вибратора
- •Решение уравнения (5.2) имеет вид [10, 11]
- •Приведем несколько распределений и по длине вибратора для различных , рассчитанных по формулам (5.4) и (5.6):
- •Не зависит от угла , то есть представляет собой окружность.
- •Диаграммы направленности сэв
- •Нормированная дн по напряженности поля
- •5.5. Симметричный щелевой вибратор
- •5.6. Излучение системы из двух вибраторов
- •5.7. Директорные антенны
- •5.8. Влияние идеально электропроводящей и бесконечно протяженной поверхности на излучение расположенных вблизи нее антенн
- •5.9. Несимметричный электрический вибратор
- •5.10. Коллинеарные антенны
- •5.11. Способы и устройства подключения вибраторных антенн к линиям передачи
- •6. Щелевые антенны и антенные решетки
- •Волноводно-щелевые антенные решетки
- •6.2. Перспективные щелевые антенные решетки свч и квч
- •7. Полосковые и микрополосковые антенны и антенные решетки
- •7.1. Принципы действия и основные характеристики резонаторных полосковых антенн
- •7.2. Линейные и плоские полосковые антенные решетки
- •8. Антенны вытекающей волны
- •8.1. Принципы построения антенн вытекающей волны
- •8.2. Плоские антенные решетки вытекающей волны
- •8.3. Плоские дифракционные антенны
- •9. Апертурные антенны
- •9.1. Волноводные излучатели
- •9.2. Рупорные антенны
- •9.3. Зеркальные антенны
- •Влияние отражений от зеркала на входное сопротивление антенны (реакция зеркала на облучатель)
- •Линзовые антенны
- •10. Широкополосные антенны
- •10.1. Логопериодические вибраторные антенны
- •10.2. Спиральные антенны
- •11.1. Фазированные антенные решетки
- •Характеристики фар
- •Соответственно, минимальное число излучателей [4, 14, 47]
- •Дискретность изменения фазы приводит к скачкообразному перемещению дн в пространстве и определяет точность установки дн.
- •11.2. Многолучевые антенные решетки
- •12. Методы экспериментальных исследований антенн. Автоматизированное проектирование антенно-фидерных устройств
- •12.1. Измерение диаграмм направленности антенн
- •12.2. Измерение коэффициента усиления антенны
- •12.3. Программные средства компьютерного моделирования и системы автоматизированного проектирования устройств свч и антенн
- •Антенно-фидерные устройства в авторской редакции
- •Подписано к изданию 05.02.2016. Объем данных 9000 Кб
- •3 94026 Воронеж, Московский просп., 14
2.6. Согласование передающей и приемной антенн по поляризации
ЭДС, возбуждаемая в приемной антенне, и максимальная мощность, поступающая в ее нагрузку, зависят от взаимного положения плоскостей и направлений вращения плоскостей поляризации приемной и передающей антенн. Рассматривая наиболее общий случай приема ЭМВ вращающейся поляризации, для ЭДС, возникающей в антенне, можно получить выражение [2, 11]
, (2.46)
где — азимутальная и меридиональные компоненты вектора принимаемой ЭМВ; — значения действующей длины антенны при приеме азимутальная и меридиональные компоненты вектора ; — сдвиг фаз компонент вектора ; сдвиг фаз учитывает, что в произвольном случае компоненты вектора поля излучения данной приемной антенны в режиме передачи могут быть сдвинуты по фазе, причем знак определяет направление вращения плоскости поляризации приемной антенны. В [2, 11] показано, что максимальная ЭДС в приемной антенне имеет место при выполнении двух условий, называемых условиями согласования антенн по поляризации:
=0 и . (2.47)
Рассогласование приемной антенны с полем принимаемой ЭМВ по поляризации приводит к уменьшению амплитуды ЭДС в антенне и мощности, поступающей в нагрузку. Уменьшение мощности при этом характеризуется коэффициентом согласования антенны по поляризации [2, 11]
. (2.48)
Очевидно, что при выполнении условий (2.47) s=1.
С учетом коэффициента согласования антенны по поляризации выражение для максимальной мощности в нагрузке антенны (2.36) приобретает вид
. (2.49)
В [2, 5, 10, 11] показано, что для передающей и приемной антенн с круговой поляризацией максимальная мощность в нагрузке приемной антенны достигается при одинаковых направлениях вращения плоскостей поляризации. Если же плоскости поляризации передающей и приемной антенн имеют противоположные направления вращения, то s=0 и мощность на выходе приемной антенны .
Аналогично, для передающей и приемной антенн с линейной поляризацией максимальная мощность в нагрузке приемной антенны достигается при совпадении плоскостей поляризации, в противном случае она равна нулю.
Наконец, в случае приема антенной с круговой поляризацией ЭМВ с линейной поляризацией мощность принимаемых колебаний снижается в 2 раза по сравнению со случаем антенны, согласованной по поляризации. Такой же эффект получается при приеме антенной с линейной поляризацией ЭМВ с круговой поляризацией.
Отметим, что поворот антенны круговой поляризации вокруг направления прихода волны приводит лишь к появлению дополнительного фазового сдвига принимаемого сигнала без изменения его амплитуды. Поэтому антенны круговой поляризации широко применяются в системах радиосвязи с летательными аппаратами.
Антенны круговой поляризации с успехом применяются в радиолокационных системах: при излучении и приеме сигналов с помощью одной антенны обеспечивается поляризационная селекция ЭМВ, отраженных объектами симметричной формы (как и от бесконечно протяженной электропроводящей плоскости), например дождевыми каплями — отраженные ЭМВ изменяют направление вращения плоскости поляризации на противоположное и не принимаются антенной [1]. В случае же отражений от несимметричных объектов отраженные ЭМВ содержат поля с круговыми поляризациями противоположных направлений вращения, одна из которых полностью принимается антенной.