- •Воронеж 2016
- •1. Основы теории антенн
- •1.1. Общие сведения об антеннах
- •1.2. Классификация антенн
- •1.3. Основные задачи теории антенн
- •1.4. Структура антенны. Электродинамические основы теории излучения антенн
- •1.5. Свойства электромагнитного поля антенн в дальней, промежуточной и ближней зонах
- •1.6. Расчет характеристик поля излучения в дальней зоне
- •1.7. Основные принципы технической электродинамики
- •1.8. Излучение элементарных источников
- •2. Основные электрические характеристики антенн
- •2.1. Характеристики направленности антенн в режиме излучения. Векторная комплексная характеристика направленности антенны
- •2.2. Коэффициент направленного действия и коэффициент усиления антенны
- •2.3. Входное сопротивление и полоса рабочих частот антенны
- •2.4. Характеристики антенн в режиме приема
- •2.5. Мощность, выделяющаяся в нагрузке приемной антенны
- •2.6. Согласование передающей и приемной антенн по поляризации
- •2.7. Шумовая температура приемной антенны
- •3. Излучение антенных решеток
- •3.1. Линейные антенные решетки с равноамплитудным возбуждением и линейным изменением фазы токов
- •3.2. Влияние неравномерности амплитудного распределения на направленность излучения линейных антенных решеток
- •3.3. Влияние фазовых искажений на дн линейной антенной решетки
- •3.4. Входное сопротивление излучающего элемента и мощность излучения антенной решетки
- •3.5. Кнд линейных антенных решеток
- •3.6. Понятие о непрерывном излучателе
- •3.7. Плоские антенные решетки
- •4. Излучение возбужденных поверхностей. Основы теории апертурных антенн
- •4.1. Направленные свойства прямоугольного и круглого раскрывов с синфазным и равноамплитудным возбуждением
- •4.2. Влияние неравномерного амплитудного распределения поля на диаграмму направленности излучающей поверхности
- •4.3. Кнд излучающей поверхности
- •5. Вибраторные антенны и решетки
- •5.1. Основы теории симметричного электрического вибратора
- •Решение уравнения (5.2) имеет вид [10, 11]
- •Приведем несколько распределений и по длине вибратора для различных , рассчитанных по формулам (5.4) и (5.6):
- •Не зависит от угла , то есть представляет собой окружность.
- •Диаграммы направленности сэв
- •Нормированная дн по напряженности поля
- •5.5. Симметричный щелевой вибратор
- •5.6. Излучение системы из двух вибраторов
- •5.7. Директорные антенны
- •5.8. Влияние идеально электропроводящей и бесконечно протяженной поверхности на излучение расположенных вблизи нее антенн
- •5.9. Несимметричный электрический вибратор
- •5.10. Коллинеарные антенны
- •5.11. Способы и устройства подключения вибраторных антенн к линиям передачи
- •6. Щелевые антенны и антенные решетки
- •Волноводно-щелевые антенные решетки
- •6.2. Перспективные щелевые антенные решетки свч и квч
- •7. Полосковые и микрополосковые антенны и антенные решетки
- •7.1. Принципы действия и основные характеристики резонаторных полосковых антенн
- •7.2. Линейные и плоские полосковые антенные решетки
- •8. Антенны вытекающей волны
- •8.1. Принципы построения антенн вытекающей волны
- •8.2. Плоские антенные решетки вытекающей волны
- •8.3. Плоские дифракционные антенны
- •9. Апертурные антенны
- •9.1. Волноводные излучатели
- •9.2. Рупорные антенны
- •9.3. Зеркальные антенны
- •Влияние отражений от зеркала на входное сопротивление антенны (реакция зеркала на облучатель)
- •Линзовые антенны
- •10. Широкополосные антенны
- •10.1. Логопериодические вибраторные антенны
- •10.2. Спиральные антенны
- •11.1. Фазированные антенные решетки
- •Характеристики фар
- •Соответственно, минимальное число излучателей [4, 14, 47]
- •Дискретность изменения фазы приводит к скачкообразному перемещению дн в пространстве и определяет точность установки дн.
- •11.2. Многолучевые антенные решетки
- •12. Методы экспериментальных исследований антенн. Автоматизированное проектирование антенно-фидерных устройств
- •12.1. Измерение диаграмм направленности антенн
- •12.2. Измерение коэффициента усиления антенны
- •12.3. Программные средства компьютерного моделирования и системы автоматизированного проектирования устройств свч и антенн
- •Антенно-фидерные устройства в авторской редакции
- •Подписано к изданию 05.02.2016. Объем данных 9000 Кб
- •3 94026 Воронеж, Московский просп., 14
3.7. Плоские антенные решетки
Для получения остронаправленного излучения с узкой пространственной ДН используются плоские антенные решетки (ПАР). Раскрыв ПАР может иметь произвольную форму, но на практике наиболее часто применяются ПАР с прямоугольным, гексагональным и круглым раскрывами. Излучающие элементы ПАР обычно располагают в узлах прямоугольной или треугольной (гексагональной) сетки (рис. 3.8, а) [2].
а б
Рис 3.8. Размещение элементов в ПАР
Для анализа направленных свойств ПАР (рис. 3.8, б) воспользуемся общим выражением для множителя системы [2, 5]
.
Рассмотрим ПАР с прямоугольным раскрывом из изотропных излучателей, расположенных в узлах прямоугольной сетки с центром в начале координат (рис. 3.8, б) Примем, что ПАР состоит из рядов излучателей, параллельных оси y, с расстоянием между рядами . Каждый ряд составлен из излучателей с шагом . Определим координаты излучателей в плоскости раскрыва как ( ) и ( ). Тогда множитель системы преобразуется к виду [2]
. (3.39)
Для анализа направленных свойств ПАР удобно выбрать реализуемое на практике разделяющееся АФР тока в виде произведения двух функций, зависящих только от x и только от y [2]:
. (3.40)
При равноамплитудном возбуждении и линейных законах изменения фаз токов в элементах решетки по координатам x и y
, (3.41)
. (3.42)
При этих условиях для произвольной плоскости (φ=const), проходящей через нормаль к плоскости раскрыва ПАР множитель системы запишется в виде
. (3.43)
Легко убедиться, что каждый из сомножителей в (3.41) есть не что иное, как множитель системы линейной АР, вытянутой вдоль осей x и y с АФР вида (3.41) и (3.42). Сказанное справедливо для любых распределений возбуждающего элементы ПАР тока, характеризуемого функциями, разделяющимися по координатам x и y.
В случае синфазной ПАР фазовые сдвиги токов в соседних по осям x и y элементах и, как следует из (3.43), максимальное излучение ПАР происходит по нормали к плоскости ее раскрыва (рис. 3.9) [15].
В случае линейного фазового распределения при и направление максимального излучения (максимума ГД ДН) рассчитывается из условий обращения в ноль числителей сомножителей в (3.41):
, , (3.44)
в результате чего получаются важные соотношения, позволяющие по заданным углам ориентации ДН ПАР рассчитать требуемые фазовые сдвиги токов в излучателях или решить обратную задачу [2]:
, . (3.45)
Выражения (3.43), справедливые для любого амплитудного распределения, используются в теории ФАР и являются основными при решении задачи формирования требуемого для сканирования ДН фазового распределения токов в ее элементах.
а б
Рис. 3.9. ДН ПАР из изотропных излучателей: без рефлектора (а);
с рефлектором (б)
Для обеспечения отсутствия дополнительных ГЛ в ДН при ее отклонении от нормали к плоскости раскрыва в процессе сканирования значения шага размещения элементов ПАР с прямоугольной сеткой должны удовлетворять условиям [2—5]
, , (3.46)
для ПАР с гексагональной сеткой размещения элементов — менее жесткому условию [2—5]
. (3.47)
КНД синфазной ПАР с прямоугольным раскрывом, составленным из однонаправленных излучателей определяется выражением [2]
, (3.48)
где — КНД эквивалентных линейных АР, параллельных осям x и y. Если размеры раскрыва обозначить как , то для решеток с в итоге получается следующее выражение [2]:
, (3.49)
где — результирующий КИП, — площадь раскрыва, занимаемая элементами ПАР.
В режиме сканирования ДН или при ее фиксированном отклонении от нормали на угол ГЛ ДН расширяется, что приводит к снижению КНД [2—5]:
, (3.50)
Возникновение квадратичных или кубических фазовых искажений распределения токов в ПАР, как и в линейной решетке, также ведет к снижению КНД.