- •Воронеж 2016
- •1. Основы теории антенн
- •1.1. Общие сведения об антеннах
- •1.2. Классификация антенн
- •1.3. Основные задачи теории антенн
- •1.4. Структура антенны. Электродинамические основы теории излучения антенн
- •1.5. Свойства электромагнитного поля антенн в дальней, промежуточной и ближней зонах
- •1.6. Расчет характеристик поля излучения в дальней зоне
- •1.7. Основные принципы технической электродинамики
- •1.8. Излучение элементарных источников
- •2. Основные электрические характеристики антенн
- •2.1. Характеристики направленности антенн в режиме излучения. Векторная комплексная характеристика направленности антенны
- •2.2. Коэффициент направленного действия и коэффициент усиления антенны
- •2.3. Входное сопротивление и полоса рабочих частот антенны
- •2.4. Характеристики антенн в режиме приема
- •2.5. Мощность, выделяющаяся в нагрузке приемной антенны
- •2.6. Согласование передающей и приемной антенн по поляризации
- •2.7. Шумовая температура приемной антенны
- •3. Излучение антенных решеток
- •3.1. Линейные антенные решетки с равноамплитудным возбуждением и линейным изменением фазы токов
- •3.2. Влияние неравномерности амплитудного распределения на направленность излучения линейных антенных решеток
- •3.3. Влияние фазовых искажений на дн линейной антенной решетки
- •3.4. Входное сопротивление излучающего элемента и мощность излучения антенной решетки
- •3.5. Кнд линейных антенных решеток
- •3.6. Понятие о непрерывном излучателе
- •3.7. Плоские антенные решетки
- •4. Излучение возбужденных поверхностей. Основы теории апертурных антенн
- •4.1. Направленные свойства прямоугольного и круглого раскрывов с синфазным и равноамплитудным возбуждением
- •4.2. Влияние неравномерного амплитудного распределения поля на диаграмму направленности излучающей поверхности
- •4.3. Кнд излучающей поверхности
- •5. Вибраторные антенны и решетки
- •5.1. Основы теории симметричного электрического вибратора
- •Решение уравнения (5.2) имеет вид [10, 11]
- •Приведем несколько распределений и по длине вибратора для различных , рассчитанных по формулам (5.4) и (5.6):
- •Не зависит от угла , то есть представляет собой окружность.
- •Диаграммы направленности сэв
- •Нормированная дн по напряженности поля
- •5.5. Симметричный щелевой вибратор
- •5.6. Излучение системы из двух вибраторов
- •5.7. Директорные антенны
- •5.8. Влияние идеально электропроводящей и бесконечно протяженной поверхности на излучение расположенных вблизи нее антенн
- •5.9. Несимметричный электрический вибратор
- •5.10. Коллинеарные антенны
- •5.11. Способы и устройства подключения вибраторных антенн к линиям передачи
- •6. Щелевые антенны и антенные решетки
- •Волноводно-щелевые антенные решетки
- •6.2. Перспективные щелевые антенные решетки свч и квч
- •7. Полосковые и микрополосковые антенны и антенные решетки
- •7.1. Принципы действия и основные характеристики резонаторных полосковых антенн
- •7.2. Линейные и плоские полосковые антенные решетки
- •8. Антенны вытекающей волны
- •8.1. Принципы построения антенн вытекающей волны
- •8.2. Плоские антенные решетки вытекающей волны
- •8.3. Плоские дифракционные антенны
- •9. Апертурные антенны
- •9.1. Волноводные излучатели
- •9.2. Рупорные антенны
- •9.3. Зеркальные антенны
- •Влияние отражений от зеркала на входное сопротивление антенны (реакция зеркала на облучатель)
- •Линзовые антенны
- •10. Широкополосные антенны
- •10.1. Логопериодические вибраторные антенны
- •10.2. Спиральные антенны
- •11.1. Фазированные антенные решетки
- •Характеристики фар
- •Соответственно, минимальное число излучателей [4, 14, 47]
- •Дискретность изменения фазы приводит к скачкообразному перемещению дн в пространстве и определяет точность установки дн.
- •11.2. Многолучевые антенные решетки
- •12. Методы экспериментальных исследований антенн. Автоматизированное проектирование антенно-фидерных устройств
- •12.1. Измерение диаграмм направленности антенн
- •12.2. Измерение коэффициента усиления антенны
- •12.3. Программные средства компьютерного моделирования и системы автоматизированного проектирования устройств свч и антенн
- •Антенно-фидерные устройства в авторской редакции
- •Подписано к изданию 05.02.2016. Объем данных 9000 Кб
- •3 94026 Воронеж, Московский просп., 14
4.3. Кнд излучающей поверхности
Определим КНД излучающего раскрыва площадью S на длине волны λ0 (в направлении максимального излучения θ=0) для случая синфазного возбуждения и амплитудного распределения . Для этого воспользуемся формулой [10]
. (4.8)
Амплитуда электрического поля излучения элемента Гюйгенса в этом направлении при равенстве волнового сопротивления среды W0 и отношения амплитуд поперечных компонент ЭМП в раскрыве (т.е. когда среда под элементом и над ним одна и та же) , следовательно,
. (4.9)
Проинтегрируем вектор Пойнтинга (среднее значение ) по поверхности раскрыва и найдем мощность излучения
. (4.10)
Подставив (4.10) в (4.8), получим [2]
, (4.11)
и в случае идеального синфазного раскрыва с =1 получим выражение, определяющее максимальный КНД [2—5]:
. (4.12)
Таким образом, КНД идеальной апертурной антенны с плоским раскрывом тем больше, чем больше отношение площади раскрыва к квадрату длины волны.
Для инженерных расчетов полезно привести формулу, связывающую максимальный КНД идеального раскрыва с шириной его ДН в град. по половинной мощности излучения в главных плоскостях [2, 11]:
. (4.13)
Легко видеть, что с укорочением длины волны облегчается построение антенн с высоким КНД. Так, например, максимальный КНД D антенны с синфазным равноамплитудным возбуждением раскрыва площадью S=1 м2 на длине волны λ0 =3 см (частота 10 ГГц) равен 13960, или 41,5 дБ.
В случае неравномерного амплитудного распределения поля в раскрыве КНД уменьшается, что оценивается с помощью коэффициента использования поверхности (КИП) раскрыва (апертуры) ν [2—5]:
. (4.14)
Выражение (4.14) справедливо для сравнительно плавно изменяющихся по раскрыву амплитудных распределений, что, как правило, имеет место в реальных антеннах.
Сопоставив (4.14) и (4.11), можно получить еще одно практически важное выражение для расчета КНД реального излучающего раскрыва с КИП ν:
, (4.15)
где — действующая (эффективная) площадь раскрыва. В случае синфазного возбуждения КИП раскрыва зависит только от амплитудного распределения. Для прямоугольного раскрыва с разделяющимися амплитудными распределения по поперечным координатам и КИП определяется выражением
,
где — КИП эквивалентных линейных излучателей, параллельных поперечным осям x и y, с распределениями поля и .
Фазовые искажения ЭМП в плоском раскрыве ухудшают направленные свойства антенны, аналогично тому, как это происходит в линейных и плоских антенных решетках. Так, при равноамплитудном возбуждении и линейном законе изменения фазы вдоль раскрыва происходит поворот направления максимального излучения антенны в сторону запаздывания фазы возбуждающего поля с постепенным расширением ДН и, соответственно, некоторым снижением КНД. Такой вариант имеет полезное применение в сканирующих антеннах, например в ФАР.
При квадратичном законе изменения фазы угловое положение направления максимального излучения не меняется, но происходит расширение ГЛ ДН, пропадают нулевые провалы между боковыми лепестками и возрастает УБЛ, что в целом приводит к снижению КНД.
При изменении фазы по кубическому закону, как и по линейному, происходит отклонение направления максимального излучения раскрыва в сторону запаздывания фазы и возрастает УБЛ, что в целом приводит к снижению КНД в исходном направлении.
При произвольных фазовых ошибках анализ ДН обычно выполняется путем компьютерного моделирования или расчетов суммарной напряженности ЭМП всех элементарных излучателей, на которые можно разбить раскрыв.