1799

Примечание. При расчете по I группе предельных состояний Rb и Rbt следует принимать с коэффициентом γb2 = 0,9 .

Класс арматуры следует принимать в соответствии с указаниями [2, п. 2.19 а, б, в и п. 2.24]. В зависимости от класса арматуры по [2, табл. 19, 20, 22, 23, 29] определяются характеристики арматуры и заносятся в табл. 6.

Следует обратить внимание на соблюдение размерности расчетных формул: усилия М и Q в Н∙см и Н, размеры в см.

При расчете прочности нормальных и наклонных сечений поперечное сечение панели приводится к тавровому профилю в соответствии с рекомендациями рис. 24.

Вводимая в расчет ширина полки приведенного сечения bf I для ребристых панелей не должна превышать [2, п. 3.16]:

а) ширину панели поверху bкв;

б) (1/3)∙l0 + b;

в) 12∙ hf I + b – для сечений при hIf 0,1. h

Для пустотных панелей bf I = bкв. Рабочая высота (см) сечения панели

h0 h a,

где а – расстояние от наиболее растянутого края сечения до центра тяжести растянутой арматуры панели, рекомендуется принимать в соответствии с назначенной толщиной защитного слоя по [2, п. 5.5]:

–для пустотных панелей (расположение арматуры в один ряд по высоте) – 30...35 мм;

–для ребристых панелей (расположение арматуры в два ряда по высоте) – 50...60 мм.

3.4.2. Расчет прочности нормальных сечений

Расчет прочности нормальных сечений производится в соответствии с [2, п. 3.16] (см. рис. 24). Предполагается, что продольной сжатой арматуры по расчету не требуется.

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры определяется в зависимости от положения нейтральной оси:

При соблюдении условия (26) нейтральная ось проходит в пределах полки и сечение рассчитывается как прямоугольное с

шириной

bf I, т.е. определив

44

h0 h

a

As

б)

в)

b = 2∙ b1+∑ b2

г)

Рис. 24. К расчету прочности нормальных сечений:

45

а, б – действительное сечение; в – приведенное сечение; г – варианты напряженного состояния

находят по табл.7 коэффициент ν и подсчитывают требуемую площадь растянутой арматуры (см2):

При несоблюдении условия (26) нейтральная линия располагается в ребре. Параметр α0 определяется с учетом свесов полки:

По табл. 7 находим относительную высоту сжатой зоны ξ, которая должна быть сравнена с граничной ξR [2, п. 3.12]:

где Rs расчетное сопротивление продольной арматуры по первой группе предельных состояний в МПа, ω = 0,85 – 0,008∙Rb, здесь Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию в МПа с учетом коэффициента условийработыγb2 =0,9.

Если ξ ≤ ξR, требуемое количество растянутой арматуры (см2) вычисляем по формуле

Количество требуемой арматуры, подсчитанное по формуле (28) или (31), подбирается с минимально возможным превышением по сортаменту (табл. 8), с указанием числа, диаметра, класса арматуры и

ее площади, например, 4 ø16 АIII, АSФ = 8,04 см2.

Размещение принятой арматуры должно проводиться в соответствии с [2, п. 5.12; 5.18] и рис. 22. В многопустотных панелях обязательна установка стержней в крайних ребрах, в промежуточных возможна установка не в каждом ребре. Причем соблюдение симметрии не обязательно.

После размещения принятой арматуры необходимо провести корректировку значений а и h0.

Проверка прочности нормального сечения

46

При соблюдении условия (32) нейтральная ось – в полке, высота сжатой зоны (см) вычисляется по формуле

Несущая способность сечения (Н∙см)

проведены расчеты по определению требуемого количества растянутой арматуры.

3.4.3. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечных сил

Необходимость расчета определяется условием [2, п. 3.32]:

Для тяжелого бетона φb3 = 0,6 . Правая часть неравенства (33) минимальная несущая способность бетонного сечения на восприятие поперечной силы. При выполнении условия (33) поперечная арматура устанавливается без расчета в соответствии с конструктивными требованиями, приведенными на рис. 25. Диаметр поперечных стержней принимается:

–для пустотных панелей 3...5 мм класса Вр-1;

–для ребристых панелей из условия свариваемости их с продольной арматурой (табл.9).

49

Таблица 9

Соотношения диаметров свариваемых стержней при контактной точечной сварке

При невыполнении условия (33) поперечная арматура определяется расчетом. Для этого предварительно назначается диаметр dw и шаг поперечных стержней s из конструктивных условий (см. выше).

Для поперечных стержней, устанавливаемых по расчету, должно выполняться условие:

где qsw – погонное усилие в поперечных стержнях в пределах наклонного сечения, Н/см; Asw = Asw1 ∙n площадь сечения поперечной арматуры, см2; Asw1 площадь сечения одного стержня поперечной арматуры; n – число хомутов в поперечном сечении; зависит от количества каркасов в панели. В многопустотных панелях каркасы ставятся через одно или в каждом ребре; в ребристой панелив каждом продольном ребре;

сжатых полок в тавровых сечениях, принимаемый не более 0,5.

Только в этой формуле для ребристых панелей bIf b 3 hIf . При невыполнении условия (34) необходимо увеличить класс

или диаметр арматуры хомутов, уменьшить их шаг.

Длина проекции опасного наклонного сечения (см) на продольную ось элемента (рис. 26)

где c = c0, округленному до целого числа шагов хомутов (в большую сторону); φb2 = 2 для тяжелого бетона.

Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, пересеченными наклонной трещиной, определяется по формуле

Qsw qsw c0 .

Проверка прочности наклонного сечения производится из условия

Если условие прочности (35) не соблюдается, необходимо изменить диаметр, класс арматуры или шаг хомутов.

Рис. 26. К расчету прочности наклонного сечения

Проверка прочности наклонной полосы между трещинами на действие сжимающих напряжений производится из условия:

b1 1 0,01 Rb .

При несоблюдении условия (36) необходимо увеличить высоту панели или принимать бетон более высокого класса.

3.4.4. Расчет полки ребристой панели

Полка панели считается защемленной в продольных ребрах и свободно опертой на поперечные торцевые ребра. Поскольку отно-

52