- •1.5.2. Выбор посадок подшипников качения
- •1.5.2. Выбор посадок подшипников качения
- •6.2. Решение размеренных цепей методом, обеспечивающим полную взаимозаменяемость
- •6.2.1. Первая задача
- •6.2.2.Вторая задача
- •6.3. Теоретико-вероятностный метод расчета размерных цепей
- •6.2.1. Первая задача
- •6.3.2..Вторая задача
- •6.3.3. Выбор метода расчета размерных цепей
- •7. Расчет и выбор посадок для соединений редуктора, общего назначения
- •7.1. Сопряжение 1-вал 4 с зубчатым колесом
- •7.2. Сопряжение 2 - подшипник скольжения 5 с цапфой вала 4
- •7.2.1. Расчет посадки с зазором для сопряжения 2
- •7.2.2. Схема расположения полей допусков посадки ø40
- •7. 3.Сопряжение 3- втулка 5 со стаканом 6
- •7.3.1. Расчет и выбор посадки с натягом для сопряжения 3
- •7.4. Сопряжение 4 — стакан 6 с корпусом редуктора 8
- •7.4.1. Схема расположения полей допусков посадки ø65
- •7.4.2. Определение вероятности получения зазоров и натягов в посадке ø65
- •7.4.З. Схема расположения полей допусков калибров для контроля деталей соединения ø65 н7/к6.
- •7.4.4. Эскизы рабочих калибров для контроля соединения ø65
- •7.5. Выбор посадок для колец подшипника качения 2
- •7.5.1. Выбор посадки для сопряжения 5 - внутреннего кольца подшипника 2 с валом 1.
- •7.5.2. Выбор посадки для сопряжения 6 – наружного кольца подшипника качения 2 с корпусом 6
- •7.5.3. Схема расположения полей допусков колец подшипника, и посадочных поверхностей вала и корпуса.
- •7.5.4. Эскизы посадочных поверхностей вала и корпуса под кольца подшипника качения
- •8. Выбор способа центрирования и харакиера сопряжения для шлицевого соединения 7 -зубчатого колеса z1, с валом 1.
- •8.1. Схема расположения полей допусков шлицевого сопряжения
- •8.2. Контроль точности
- •9. Выбор степени точности и параметров для контроля зубчатых колес z1 и z2
- •9.1. Эскиз зубчатого колеса.
- •10. Расчет размерных цепей.
- •10.1. Расчёт размерной цепи методом полной взаимозаменяемости
- •10.2. Теоретико-вероятностный метод расчета размерных цепей
7.2.2. Схема расположения полей допусков посадки ø40
На рисунок 24 показана схема полей допусков посадки Ø40
Рисунок 24. Схема расположения полей допусков посадки Ø40
для которой будут иметь место следующие размеры:
отверстия – ØH7max = 40,025; ØH7min = 40,0; TH7 = 0,025 мм; TH7э = 0,091 мм
вала – Ød6max = 39,98; Ød6min = 0,302; Td6 = 0,016 мм; Td6э = 0,121 мм
соединения – Smin F = 0,08; Smax F = 0,302; Smin k = 0,121; TSK = 0,041; TSЭ = 0,181 мм
7. 3.Сопряжение 3- втулка 5 со стаканом 6
Данное сопряжение должно быть неподвижным, так как втулка 5, являясь подшипником скольжения, не должна проворачиваться в стакане 6. Такое соединение может быть достигнуто гарантированным натягом.
7.3.1. Расчет и выбор посадки с натягом для сопряжения 3
Чтобы обеспечить несдвигаемость втулки 5 относительно стакана 6, необходимо чтобы
где – момент трения шипа вала по поверхности d;
– момент трения наружной поверхности втулки по поверхности D.
Значения моментов трения определяются по известным [6] зависимостям
где R – радиальная нагрузка, действующая на цапфу вала, Н;
f1, f – коэффициенты трения в соответствующих сопряжениях;
d1, D – номинальные диаметры соответствующих сопряжений, М;
l – длина контакта сопрягаемых поверхностей, м;
p – удельное давление на контактных поверхностях, Н/м2.
Отношение моментов трения определяет коэффициент запаса,
который выбирается в пределах 3...6. Подставляя в это уравнение значение моментов трения, находят удельное давление
Дальнейшее решение задачи аналогично решению задачи для сопряжения I, поэтому здесь не приводится. Расчётом установлено, что для сопряжения 3 должна быть выбрана посадка Ø50, которая соответствует заданным условиям.
7.4. Сопряжение 4 — стакан 6 с корпусом редуктора 8
Данное сопряжение является неподвижным, разъемным. Неподвижность его достигается с помощью болтов, следовательно, целесообразно использовать переходную посадку, а поскольку стаканы должны быть точно сцентрированы относительно друг друга, то вид сопряжения обеспечивает посадка Ø65.
7.4.1. Схема расположения полей допусков посадки ø65
На рисунок 25 приведена схема расположения полей допусков посадки Ø65,
Рисунок 25. Схема расположения полей допусков посадки Ø65
для которой будут иметь место размеры:
отверстия – ØH7max = 65,030; ØH7min = 65,0; TH7 = 0,030 мм;
вала – Øk6max = 65,021; Øk6min = 65,002; Tk6 = 0,019 мм;
соединения – Nmax = 0,021; Smin = 0,028; ТПОСАДКИ =0,049 мм.
7.4.2. Определение вероятности получения зазоров и натягов в посадке ø65
В предложении, что погрешности изготовления сопрягаемых деталей случайны и подчиняются закону нормального распределения, а центр их группирования совпадает с серединой поля допуска, определяется среднеквадратичное отклонение размеров сопрягаемых деталей по зависимости (37) — σD = 5, σd = 3,16
Поскольку средний размер отверстия больше среднего размера вала, то наиболее вероятным является соединение со средним зазором:
Sср = 65,015 - 65,0115 = 0,0035 мм,
величина которого определяет положение центра группирования соединений с зазором относительно начала их отсчета (рисунок 26). На рисунке эта точка показана на оси Х'-Х' и соответствует значению 3,5 мкм.
Рисунок 26. К определению вероятности получения зазоров и натягов в посадке
Среднее квадратическое отклонение размеров каждой из деталей в соответствии с (37):
Тогда среднее квадратическое суммарное отклонение определяется по зависимости (30):
Точка явяется координатой, отделяющей зазоры от натягов (на оси Х-Х она соответствует X =-3,5; на оси Z-Z −). Для большей наглядности на рисунке 26 показана ось Х-Х, на которой нанесены отклонения X = X′ − Sср относительно X = 0, а относительно осей Z и У, где − вычерчена кривая нормального распределения. Заштрихованная площадь соответствует относительному количеству соединений с зазором, тогда относительное количество соединений с натягом определяется по зависимости (38):
В% = 100 - [Ф(0,593) + 0,5] · 100 = 27,76 %.
Значение Ф0 (0,593) = 0,2224. Ее значение, как и плотность вероятности φ(z) взяты из приложений I и II [3]. Величины
а их зйачения отмечены на оси Х'-Х' рисунке26.