- •1.1 Організація процесу конструювання засобів вимірювальної техніки
- •1.2 Науково-дослідні роботи
- •1.3 Дослідно-конструкторські роботи
- •1.4 Системний підхід при конструюванні засобів вимірювальної техніки
- •1.5 Види робіт конструктора
- •2.1 Загальні правила виконання схем
- •2.2 Схеми структурні
- •2.3 Схеми функціональні
- •2.4 Схеми електричні принципові
- •2.5 Схеми з’єднань
- •3.1 Методи виготовлення друкованих плат
- •3.2 Правила виконання креслень друкованих плат
- •3.3 Правила виконання складальних креслень друкованих плат
- •4.1 Частотні властивості пасивних компонентів
- •4.2 Вплив частоти на роботу активних компонентів
- •5.1 Рівняння поширення електромагнітного поля у просторі
- •5.2 Перехресні завади у лініях зв’язку
- •5.3 Розбиття та компонування вузлів засобів вимірювальної техніки
- •5.4 Проектування систем заземлення засобів вимірювальної техніки
- •6.1 Розрахунок ефективності екранування плоского суцільного екрану
- •6.2 Розрахунок ефективності екранування плоских екранів з отворами
- •7.1 Способи передачі тепла від поверхні нагрітого елементу
- •7.2 Розрахунок коефіцієнта теплопередачі конвекцією
- •7.3 Розрахунок коефіцієнта теплопередачі випромінюванням
- •7.4 Розрахунок теплових опорів
- •7.5 Розрахунок радіаторів
- •Розрахунок поверхні гольчасто-штиревого радіатора
- •Матеріали для виготовлення радіаторів
- •8.1 Ергономіка, технічна естетика і якість конструкції
- •8.2 Художнє оформлення конструкцій звт
- •8.3 Категорії композиції
- •8.3 Особливості зовнішнього оформлення звт
- •Перелік використаних джерел
- •Додаток а
- •Додаток б
5.2 Перехресні завади у лініях зв’язку
Два, або більше паралельні провідники, по яких протікають однакові струми у протилежних напрямках, утворюють лінію зв’язку. Електричні характеристики лінії зв’язку залежать від форми, розмірів, розміщення та діелектричної проникності провідників та діелектриків. Якщо провідники є однорідними і мають низький питомий опір, то імпеданс лінії зв’язку залишається практично незмінним у діапазоні частот від 0 до 100 МГц і вище.
У більшості випадків електромонтаж ЗВТ можна представити у виді ланок, що утворюються лініями зв’язку без втрат. Провідники та кабелі мають хвильовий імпеданс у межах 50 – 300 Ом, контактні площадки на друкованих платах – 50 – 120 Ом, а скручені та одиничні провідники – 100 – 200 Ом.
Робочі характеристики лінії зв’язку визначаються, в основному, її довжиною. Для зручності розгляду методів забезпечення електромагнітної сумісності вузлів ЗВТ усі електричні з’єднання між ними умовно поділяються на “електрично короткі” та “електрично довгі”.
“Електрично короткою” називається лінія зв’язку, у якій час затримки розповсюдження сигналу від передавача до дальнього кінця лінії є меншим за половину часу наростання, або спаду фронту сигналу ( ). Короткочасні імпульсні завади встигають повернутись до передавача до завершення процесу зміни сигналу і зникають на наростаючих чи спадаючих фронтах.
“Електрично довгою” називається лінія зв’язку, у якій час затримки розповсюдження сигналу від передавача до дальнього кінця лінії є більшим за половину часу наростання, або спаду фронту сигналу ( ). Різноманітні завади (викиди, деренчання) з’являються у лінії зв’язку після закінчення фронтів сигналів і можуть серйозно порушити роботу схеми.
Перехресні завади – це паразитний зв'язок між схемами, або вузлами, який виникає, у основному, внаслідок близького розміщення струмонесучих провідників на значній відстані.
На рис. 5.5 показано загальну модель виникнення перехресних завад з розподіленими параметрами, а на рис. 5.6 та 5.7 – спрощені моделі із зосередженими параметрами [18].
Рисунок 5.5 – Модель перехресних завад з розподіленими параметрами
На рис. 5.5 показана активна схема, яка складається з передавача (джерела) з параметрами VS та RS і навантаження RL, яке під’єднане до передавача за допомогою лінії зв’язку з довжиною l (м). Дана активна лінія зв’язку має такі параметри: повну ємність Са (Ф), повну індуктивність La Гн), імпеданс (Ом). Схема без завад складається з пасивної лінії зв’язку з довжиною l, з кінцевими навантаженнями Rne i Rfe, яка є паралельною до активної лінії зв’язку. Лінія зв’язку без завад має такі параметри: повну ємність Сq (Ф), повну індуктивність Lq (Гн), імпеданс (Ом).
Рисунок 5.6 – Ємнісна модель перехресних завад з зосередженими параметрами
Рисунок 5.7 – Індуктивна модель перехресних завад з зосередженими параметрами
Сигнальні провідники активної та пасивної ліній зв’язку утворюють третю лінію зв’язку з взаємною ємністю Cm (Ф), взаємною індуктивністю Lm (Гн) та імпедансом (Ом).
При вивченні перехресних завад необхідно досліджувати збурення стаціонарного стану, тому напруга постійного струму у сигнальних провідниках в подальшому враховуватися не буде.
Модель перехресних завад з розподіленими параметрами можна суттєво спростити, якщо обидві лінії зв’язку є електрично короткими і відбивання сигналу у них можна не враховувати.
Якщо імпеданси активної та пасивної ліній зв’язку є доволі значними, тобто Ом і Ом, то можна скористатись ємнісною моделлю перехресних завад з зосередженим імпедансом (рис. 5.6).
Коли ж імпеданси активної та пасивної ліній зв’язку є досить низькими, ( Ом і Ом), можна скористатись індуктивною моделлю перехресних завад з зосередженим імпедансом (рис. 5.7).
Для більшості аналогових та цифрових схем, розміщених на платах без суцільного шару “землі” можна застосувати ємнісну модель перехресних завад з зосередженим імпедансом. Проведемо розрахунок цієї моделі на прикладі рис. 5.5, знехтувавши значеннями La, Lm і Lq і вважаючи, що:
(5.22)
Однак, навіть після прийнятих спрощень, загальний вираз для розрахунку рівня перехресних завад залишається досить складним, тому розглянемо три часткових випадки, коли рішення буде простішим. Позначимо постійну часу активної лінії ta, а постійну часу пасивної лінії tq. Значення цих величин знаходяться з виразів:
(5.23)
(5.24)
Тоді максимальний рівень перехресних завад розраховується згідно виразів:
при і , (5.25)
при і , (5.26)
при і (5.27)
Реальні значення величин у виразах (5.25) – (5.27) можна отримати з графіків і таблиць, наведених в [17].
Перехресні завади, що виникають внаслідок індуктивного зв’язку можуть бути викликані сигналами зі значними струмами (синхроімпульси, сигнали керування соленоїдами, двигунами, виконавчими механізмами). Якщо лінії зв’язку є електрично короткими з імпедансами, що менші за 377 Ом, то описати їх можна за допомогою індуктивної моделі перехресних завад з зосередженими параметрами (рис. 5.7). Вона виводиться з загальної моделі (рис. 5.5), якщо знехтувати величинами Ca, Cm, та Cq. У цьому випадку максимальний рівень перехресних завад знаходиться за формулою:
(5.28)
У цьому виразі доволі складно розрахувати Lm, для чого доцільно скористатись методикою, наведеною у [17].
Інший розповсюджений частковий випадок виникає при розміщенні двох провідників з круглим перерізом над загальним шаром “землі” (рис. 5.8). Взаємна індукція таких провідників (Гн) знаходиться з виразу:
(5.29)
Взаємна ємність провідників на рис. 5.8 у (Ф) розраховується за формулою:
(5.30)
Рисунок 5.8 – Два провідника із загальним шаром “землі”
Якщо лінії зв’язку є електрично довгими, то для розрахунку перехресних завад необхідно скористатись моделлю з розподіленими параметрами (рис. 5.5). Однак, розрахунки при цьому суттєво ускладнюються і здійснюються по методиці, наведеній у [18].