![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Способы окускования железорудных материалов
- •Технология агломерации железных руд.
- •Горение топлива и окислительно-восстановительные процессы при агломерации.
- •Твердофазные химические реакции
- •Плавление шихты и кристаллизация расплава при агломерации
- •Газодинамические и тепловые процессы при агломерации.
- •Поведение попутных элементов при агломерации.
- •Металлургические свойства агломерата
- •Технико-экономические показатели процесса агломерации
- •Устройство агломерационных цехов. (рис в лекции)
- •Устройство агломерационной машины.
- •Технология (схема) производства окатышей.
- •Формирование сырых окатышей.
- •Высокотемпературное упрочнение окатышей
- •Металлургические свойства окатышей
- •Поведение попутных элементов при получении окатышей.
- •Технико-экономические показатели процесса производства железорудных окатышей.
- •21,11. Ресурсосбережение при производстве окатышей, агломерата
- •23. Устройство цехов для производства окатышей.
- •24. Агрегаты для окомкования железорудных материалов.
- •25. Агрегаты для высокотемпературного обжига окатышей.
- •26. Сравнение металлургических свойств агломерата и окатышей.
- •27. Термодинамика восстановления окислов железа
- •28. Процессы удаления влаги, летучих и разложения плавильных материалов.
- •29. Эффективность использования офлюсованных материалов.
- •30. Восстановление кремния и условия выплавки кремнистых чугунов и ферросплавов.
- •31. Восстановление марганца и условия выплавки марганцевых чугунов и фс.
- •32. Поведение цинка, щелочей и свинца в дп.
- •33. Восстановление в доменной печи фосфора.
- •34. Восстановление в доменной печи хрома, ванадия, титана.
- •35. Прямое и косвенное восстановление в доменной печи.
- •36. Реакция газификации углерода и ее роль в процессах восстановления.
- •37. Показатели развития процессов восстановления в доменной печи
- •38. Технико-экономические показатели доменного производства.
- •39. Связь показателей восстановления и расхода кокса.
- •40. Механизм процесса восстановления
- •41. Влияние различных факторов на скорость восстановления.
- •42. Науглероживание железа в доменной печи.
- •43. Качество чугуна.
- •44. Шлакообразование в доменной печи.
- •45. Влияние шлакового режима на показатели доменной плавки
- •Десульфурация Чугуна
- •49. Внедоменная десульфурация чугуна.
- •50. Теплообмен в доменной печи.
- •51. Тепловые балансы и показатели тепловой работы печи.
- •52. Горение топлива у фурм доменной печи.
- •53. Окислительная зона.
- •54. Температура в горне (рис 125 стр. 246)
- •55. Формирование печного газа и изменение его состава при движении от фурм к колошнику.
- •56. Движение газа в слое кусковых материалов.
- •57. Распределение шихты в печи и ее движение.
- •58. Эффективность повышения давления газов в печи.
- •59. Нагрев дутья
- •60.Увлажнение дутья.
- •61. Обогащение дутья кислородом
- •62. Вдувание природного газа в горн печи
- •63. Вдувание мазута в горн печи
- •64. Вдувание угля в горн печи
- •65 Комбинированное дутье доменных печей
- •66. Вдувание горячих восстановительных газов
- •67. Профиль доменной печи
- •68. Футеровка доменной печи.
- •69. Охлаждение доменной печи.
- •70. Фурменный прибор.
- •71. Устройство чугунной и шлаковой леток.
- •72. Загрузочное устройство доменных печей.
- •73. Чугуновозные и шлаковозные ковши.
- •74. Разливочные машины.
- •75. Воздухонагреватели
- •76 Очистка доменного газа
- •77, 92. Предпосылки развития процессов металлургии железа
- •78. Классификация процессов металлургии железа
- •79. Получение губчатого железа в шахтных печах
- •80 Железорудное сырье для процессов металлургии железа.
- •81. Топливо и восстановитель для металлургии железа
- •82 Получение губчатого в периодически действующих ретортах.
- •83 Получение губчатого железа во вращающихся печах, на конвейерных машинах
- •84 Получение крицы
- •85 Восстановление в аппаратах кипящего слоя
- •86 Вторичное окисление и пирофорность губчатого железа
- •87 Свариваемость кусков шихты при их восстановлении в шахтных печах металлизации
- •88 Особенности процесса металлизации с использованием твердого топлива.
- •89. Получение жидкого металла по схеме «восстановление-плавление»
- •90. Получение жидкого металла по схеме «плавление восстановление»
- •93. Технико-экономические показатели металлургия железа
31. Восстановление марганца и условия выплавки марганцевых чугунов и фс.
Высшие оксиды марганца легко восстанавливаются монооксидом углерода при низких и умеренных температурах:
2МnО2 + СО = Мn2О3 + СО2 + 227,56 МДж, (1)
3Мn2О3 + СО = 2МnО4 + СО2 + 170,77 МДж, (2)
Значения констант равновесия для реакций (1) и (2) велики уже при низких температурах, а содержание СО2 в газе, равновесном для реакций, гораздо больше, чем в колошниковом газе. Поэтому высшие оксидк марганца восстанавливаются практически до конца уже при 400—500 °С.
Восстановление Мn3О4 протекает в интервале 600—1000 °С:
Мn3О4 + СО = 3МnО + СО2 + 52,08 МДж, (3)
Реакция восстановления МnО монооксидом углерода в условиях доменной плавки практически невозможна:
МnО + СО = Мn + СО2 - 121,80 МДж, (4)
При 1200 °С Кp ~ 10-5. Для протекания реакции (4) требуется менее 0,01% СО2 в газовой фазе. В условиях доменной плавки это недостижимо. Даже при небольших количествах СО2 возможна обратная реакция.
Таким образом, марганец из МnО восстанавливается только прямым путем:
MnO + С = Mn + CO - 288,29 МДж. (5)
Высшие оксиды марганца также легко восстанавливаются твердым углеродом. При температуре выше 1100 °С образуется карбид марганца Мn3С, углерод которого может восстанавливать марганец из MnO. Этому способствует экзотермический характер реакции образования карбида.
При восстановлении силиката марганца твердым углеродом может образовываться металлический марганец:
MnSiO3 + С = Mn + SiO2 + CO. (6)
Восстановление силиката марганца твердым углеродом может заканчиваться образованием карбида марганца:
MnSiO3 + 4/3С = 1/3Мn3С + SiO2 + CO, (7)
Отношение содержаний марганца в шлаке (Мп) и в чугуне [Мп] называют коэффициентом распределения марганца LMn = = (Mn)/[Mn]. Таким образом, основность шлака оказывает заметное влияние на процесс перехода марганца в чугун: чем она выше, тем условия для лерехода марганца в чугун благоприятнее. Для обычного передельного чугуна 50—70% Мn переходит в чугун, остальное его количество теряется со шлаком.
До настоящего времени в доменных печах получают сплавы железа с марганцем.
Таким образом, железо является нежелательной примесью в марганцевой руде при выплавке ферромарганца.
В ферросплаве с низким содержанием марганца (20—22%), называемом зеркальным чугуном, [С] ~ 5—5,5%. Перевод значительного количества марганца в чугун сопровождается большими затратами тепла, а следовательно, и повышенным расходом кокса, в 2—4 раза большим, чем при выплавке передельного чугуна. Для интенсификации процесса получения ферромарганца необходимы высокая температура в горне печи, повышенный расход тепла и шлаки повышенной основности.
В расплавленном железе марганец несколько снижает активность углерода и повышает его растворимость.
32. Поведение цинка, щелочей и свинца в дп.
В последнее десятилетие «проблема цинка» стала одной из наиболее актуальных в доменном производстве. Отлагаясь в швах футеровки шахты, цинк приводит к ее обрушению. Ныне проблема приобрела новую остроту в связи с вовлечением в производство широкого круга цинксодержащих техногенных материалов. Особенно важным является факт увеличения объемов производства оцинкованного листа, что повлекло за собой рост выхода как образующегося, так и оборотного цинксодержащего скрапа.
Последующая утилизация этого вида скрапа в сталеплавильном производстве обусловливает обогащение по цинку пыли, выносимой с отходящими газами: в пыли электродуговых печей, потребляющих преимущественно оцинкованный скрап, содержание цинка может содержать 35%.
Приход цинка в доменную шихту колеблется в пределах 0,1-5,0 кг/т чугуна, причем основным его источником является агломерат (60—99%). Температура плавления цинка 693 К, кипения — 1180 К.
Цинк сравнительно с оксидами железа является более трудновосстановимым элементом и требует для своего восстановления более низкого по сравнению с FeO содержания СО2. Поэтому для упрощения расчетов принимают, что цинк из своего оксида ZnO восстанавливается преимущественно прямым путем по реакции
ZnO + С = Znгаз + СО - 238,5 кДж. (1)
Цинк, поступающий в доменные печи, начинает восстанавливаться при температурах выше 900—1000 °С до газообразного состояния, поднимается с газовым потоком в верхние горизонты шахты. Часть его окисляется (посредством СО2 или оксидов железа), сублимируется и может снова опускаться с шихтовыми материалами до горизонта восстановления, создавая таким образом контур циркуляции. Оставшаяся часть цинка вместе с частицами пыли выносится газовым потоком из печи.
Наличие зон циркуляции в доменной печи обусловливает накопление цинка в агрегате, рост расходов углерода на его прямое восстановление и рост теплопотребности процесса. Так, по экспериментальным данным, на каждый килограмм цинка при его восстановлении расходуется около 10 кг кокса, что почти в 5 раз выше стехиометрически необходимого по реакции.
Восстановление свинца.
Свинец поступает в доменную печь в основном с железорудной частью шихты в виде оксида. Приход свинца в ряде регионов составляет до 500 г/т чугуна. Свинец в основном восстанавливается по реакциям:
PbO + СО = Pb + СО2 + 65,5 МДж; (1)
РЬО + Н2 = РЬ + Н2О + 24,3 МДж; (2)
~;О + С = РЬ + СО - 90,5 МДж. (3)
РbО начинает заметно улетучиваться при 1070 К. Полное восстановление свинца из шихты достигается при температурах выше 1200 К. Содержание свинца в чугуне и шлаке может составлять до 0,09% и 0,04% соответственно. Из-за высокой плотности жидкого свинца по сравнению с чугуном и слабой его растворимости в, последнем он располагается в доменной печи под слоем чугуна на лещади.
По опыту Кремиковского металлургического завода (Болгария), где проплавлялись свинецсодержащие железные руды, восстановленный свинец распределяется следующим образом: выпускается через специальную летку ниже (на 3,5 м) чугунной летки 50—55%, выносится газом и улавливается в газоочистке 7—8%, выходит из печи со шлаком 18-20%, выходит из печи с чугуном - 12-15%.
Поведение щелочей.
Значительное количество щелочей накапливается в печи, интенсивно разрушая футеровку.
Проблема поведения щелочей вновь привлекла внимание после начала применения железорудных окатышей в доменной шихте, поскольку связующие вещества при их производстве содержали повышенное количество щелочей.
Оксиды калия и натрия полностью восстанавливаются в основном прямым путем
К2О + С = 2Кгаз + СО - 250,8 МДж; (1)
Na2O + С = 2Naгаз + СО - 310,6 МДж. (2)
Газообразные щелочные металлы образуют циркуляционный контур по аналогии с цинком, вызывая тем самым повышение расхода углерода на восстановление.
Возможно образование цианидов.
К2СО3 + 4С + N2 = 2KCN + ЗСО; (1)
Na2CO3+4С+N2=2NaCN+ЗСО.(2)