- •Содержание
- •Введение
- •Постановка проблемы.
- •Характеристика грунтового маршрута
- •2.1.1 Классификация раздаточной коробки и применение их на марках автомобильной техники.
- •2.3.2 Раздаточная коробка с дифференциальным приводом.
- •Дифференциальные раздаточные коробки с соосными ведущими валами.
- •3.2 Описание прототипа раздаточной коробки, существующей конструкции автомобиля КамАз-5450.
- •3.3 Предлагаемая схема раздаточной коробки.
- •3.4 Работа раздаточной коробки.
- •Выбор и обоснование исходных данных для расчета.
- •Vamin-минимальная скорость движения автомобиля, км/ч;
- •Определение расчетных нагрузок.
- •5.2. Проектировочный расчет, расчет геометрических и кинематических параметров зубчатых колес понижающей передачи.
- •5.5.2 Расчет сил действующих в зубчатых зацеплениях.
- •5.7.4 Расчет подшипников скольжения.
- •5.8.2 Максимальное давление смятия, мПа [25]:
- •6.1.2 Среднетехническая скорость автомобиля.
- •6.2 Топливная экономичность и производительность автомобиля.
- •6.3 Производительность автомобиля .
- •6.4 Прогнозирование экономического эффекта.
- •Влияние шума на организм человека
- •Нормирование шума
- •Акустическая обработка помещений.
- •Звукоизоляция.
- •Применение средств индивидуальной защиты.
- •8 Правила пользования и особенности эксплуатации предлагаемой раздаточной коробки.
- •Заключение
- •Список используемых источников
Vamin-минимальная скорость движения автомобиля, км/ч;
Для расчетов Vamin=2км/ч.
Uн”=0,377∙600∙0,710/(7,82∙7,22∙2)=1,42.
Для дальнейших расчетов передаточного числа низшей передачи принимаем: Uн=3,000;
Число циклов напряжений первичного вала:
Nk1=Nkвых+(tн∙Nkвых∙Uн)/100; (14)
Nk1=4∙107+(5∙4∙107∙3,00)/100=4,6∙107циклов
Определение передаточного числа межосевого дифференциала. Передаточное число межосевого дифференциала:
U₃=G₃/Gn; (15)
U₃=9590/62100=1,544.
Число циклов напряжений сателлитов Nk32 в соответствии с заданным сроком службы:
Nk32=(Nkвых+tн∙Nkвых∙Uн/100)∙t₃/(100∙U₃); (16)
Nk32=(4,6∙107+5∙4,6∙107∙3,00/100)∙4/(100∙1,544)=1,25∙106.
Рассогласованность работы вала привода переднего моста и вала привода мостов задней тележки t=4%.
В дальнейшем при упоминании межосевого дифференциала будем подразумевать межосевой дифференциал серийной раздаточной коробки, который с небольшими конструктивными изменениями, в целях унификации, предполагается использовать в предлагаемой раздаточной коробки.
Определение расчетных нагрузок.
Крутящий момент, подводимый к ведущему валу раздаточной коробки:
Tв=Tamax∙U∙ήk; (17)
где Tamax-максимальный крутящий момент двигателя, H∙n;
U-наибольшее передаточное число коробки передач. Применяем
U=Uз.я.м.=7,82;
.ήk-коэффициент полезного действия части трансмиссии до раздаточной коробки.
.ήk=ήk∙ήi; (18)
где k- количество пар зацеплений зубчатых колес, k=2;
.i – количество карданных шарниров; i=2;
.ήk=0,982∙0,992=0,941;
Tв=1078∙7,82∙0,941=7932H∙m
Крутящие моменты, подводимые к валу привода переднего моста и к валу привода мостов задней тележки, найден при включенной передаче заднего хода по формулам:
Tвпм=1/3∙Tв; (19)
Tвзm=2/3∙Tв; (20)
Tвпм=1/3∙7932=2644Н∙м;
Tвзm=2/3∙7932=5288 Н∙м;
Крутящие моменты, подводимые к валам при включении низшей передачи в раздаточной коробке, будут выше рассмотренных ранее на величину трансформации в зубчатом зацеплении понижающей передачи.
Крутящий момент подводимый к валу привода переднего моста найден по формуле:
Tнnм=Uрк∙T∙ή; (21)
где Uрк- передаточное число раздаточной коробки;
.ή- КПД зубчатой передачи ή=0,98;
Tнnм=3,00∙7932∙0,98=23320,08 Н∙м;
Tнзт=3∙1906,6=5605,4 Н∙м.
Результаты вычислений крутящих моментов сведены в таблицу 2.
Таблица 2-Крутящие моменты на валах.
Наименование вала |
Значение крутящего момента на передаче, Н∙м. |
|
высшей |
Низшей |
|
Ведущий вал. |
2860 |
2860 |
Вал привода переднего моста. |
2644 |
23320,08 |
Вал привода задней тележки. |
1906,6 |
5605,4 |
Расчеты раздаточной коробки.
5.1. расчеты зубчатых колес. Выбор материала зубчатых колес, назначение общих параметров. Твердость зубчатых колес приведена в таблице 3.
Таблица 3- Твердость зубчатых колес.
наименование |
обозначения |
Шкала твердости |
||
HB |
HRCэ |
HV |
||
Твердость поверхности |
Ho |
625 |
60 |
800 |
Твердость сердцевины |
Hk |
350 |
40 |
380 |
С целью обеспечения контактной и изгибной прочности и выносливости зубьев передач, для изготовления зубчатых колес назначаем сталь 25 ХГМ по, закаливаемую и низко отпускаемую после нитроцементации. С толщиной упрочненного слоя ht=0,6…0,8 мм, перелом прочности мПа; мПа, пределом текучести мПа и плотностью кг/м3.
В соответствии с [4; 8; 9] для производства зубчатых колес назначен исходный контур с параметрами, приведенными в таблице 4.
В целях увеличения прочности зубчатых колес, повышение плавности и снижения шума работы на постоянно работающей передачи используем шевронный вид зацепления с фиентировачным углом наклона зубьев ̀̀̀̒=20̒, а для возможности осуществления отбора мощности и исключения, в совокупности с шевронной передачей, осевых нагрузок на опоры, пару шестерен понижающей передачи, включаемую на продолжительное время, предлагается выполнить на неподвижных опорах и с прямозубым видом зацепления зубчатых колес.