- •1. Методика расчета средних, максимальных и минимальных значений аэродинамических тепловых потоков к поверхностям головных обтекателей при полете в нижних слоях атмосферы.
- •2. Методика расчета средних, максимальных и минимальных значений аэродинамических тепловых потоков к поверхностям ка при полете в верхних слоях атмосферы.
- •3. Расчет теплового воздействия струи двигателя, расширяющейся в вакуум, на плоскость.
- •4. Рекомендации по расчету газодинамических параметров маршевых двигателей нижних ступеней ла и расчеты тепловых потоков от них [6].
- •5. Расчет эффективной длины пластины для типового головного обтекателя в соответствии с гипотезой Авдуевского [2].
- •6. Элементы термодинамики, используемые в уравнениях, описывающих течения газа и теплообмен газа с обтекаемой стенкой.
- •6.1. Понятие теплоемкости, доказательство закона Роберта-Майера [7].
- •Особое значение имеют теплоемкости при постоянном объеме и при постоянном давлении сv и cp.
- •6.2. Вывод уравнения адиабатического процесса.
- •6.3. Вывод уравнения для скорости звука.
- •6.4. Вывод уравнения для длины свободного пробега в газах
- •6.5. Физический смысл коэффициента вязкости и вывод формулы для его расчета.
- •6.6. Физический смысл коэффициента теплопроводности и вывод формулы для его расчета.
- •7. Основные критерии подобия в теплообмене и их физический смысл [3]
- •7.1. Число Маха
- •7.2. Число Рейнольдса.
- •7.3. Число Стантона.
- •7.4. Число Прандтля и Нуссельта.
4. Рекомендации по расчету газодинамических параметров маршевых двигателей нижних ступеней ла и расчеты тепловых потоков от них [6].
Маршевые двигатели нижних ступеней отличаются большим давлением в камере сгорания и большими размерами критического сечения и в силу этого струи таких двигателей могут в ближнем от среза сопла поле можно рассматривать как равновесные с показателем адиабаты, равным значению на срезе сопла. Второй интересный аспект работы струи маршевых двигателей нижних ступеней заключается в том, что струя истекает в пространство в высоким до 1 атм давлением. При истечении в спутный поток ( или в затопленное пространство ) картина скачков представлена на рисунке 4.1.
Граница струи
Сжатый слой
Висячий скачок
Первая бочка
Dск Lск Диск Маха
da
Отраженный скачок уплотнения
Рис. 4.1. Пространственная схема струи, истекающей в покоящуюся среду с ненулевым давлением.
Для определения формы струи в среде с давлением от 1 атм и ниже существуют простые эмпирические формулы, полученные специалистами Центра Келдыша. Первым из основных параметров, характеризующих струю, является степень нерасчетности n = Ра/Р∞, где Ра – статическое давление на срезе сопла, а Р∞ статическое давление в окружающем пространстве, вторым важным параметром является число Маха на срезе сопла Ма. Рассмотрим расширение струи в затопленном пространстве, то есть когда число Маха окружающей среды М∞ = 0. В соответствии с данными [4] можно оценить размеры первой бочки струи ее длину Lск и диаметр Dск.
При 1 ≤ Ма ≤ 3.6:
Lск /dа= [ 0.8+ 0.085 (Ма – 2.1 )2] Ма (n – 0.5 )0.5 (1)
При 3.6 ≤ Ма ≤ 6:
Lск /dа= ( 2+ 0.435 Ма) (n – 0.5 )0.5 (2)
При n > [ Ма2/( Ма2 – 0.59)]2:
Dск/dа = (1.7Ма0.25- 1 )( n0.5 - 1 ) (3)
При n ≤ [ Ма2/( Ма2 – 0.59)]2:
Dск/dа = 1 (4)
Рассмотрим расширение струи в спутном потоке, то есть когда число Маха окружающей среды М∞ 0 (см. рис. 4.2).
При 1 ≤ Ма ≤ 4, М∞ 2, n М∞2:
Lск /dа= 1.5 Маn 0.5/( М∞ + 1)0.5 + [М∞1.5( 1- dа/ Dмод)/ Ма] - 0.6 (5)
Dск/dа = В(1.7Ма0.25- 1 )( n0.5 - 1 )+В0 (6)
В= 0.9/ М∞0.5 (7)
При Dмод/ dа1.25 В0 = [0.8 Dмод/ dа]-1 (8)
При Dмод/ dа1.25 В0 = 0 (9)
.
Г раница струи
Сжатый слой
D мод Висячий скачок
Первая бочка
Dск Lск Диск Маха
da da
Отраженный скачок уплотнения
Рис. 4.2 - Пространственная схема струи, истекающей в спутный поток
Несмотря на сложность картины течения существует простой и надежный способ расчета тепловых потоков на любые конструктивные элементы, оказавшиеся внутри первой «бочки» струи маршевого двигателя предлагающий рассматривать параметры внутри первой бочки струи, как если бы эта струя расширялась в вакуум, то есть по атласу струй для идеального газа [8]. При этом можно пользоваться формулами, представленными в предыдущем разделе 3.