3.4. Подбор поперечной арматуры.

Т.к. QB^л(479.43кН) > Qmin = φвз* Rbt* b* h₀ =0,6*67*30*86.25 = 104.018кН

то расчет отгибов обязателен.

Поперечное усилие воспринимаемое стержнями на единицу ригеля

определяется по формуле:

qsw =(Qв^л)²/4* φв2* b* Rbt* h₀² =(479.43*10³)²/4*2* 30* 67* (86.25)²= 1921.53

qsw =1921.53 Н/см;

qsw,min = (φвз* Rbt* b)/2 =( 0.6*67*30)/2 = 603 Н/см;

Из 2-х значений берем наибольшее : qsw =1921.53 Н/см;

- Мах шаг поперечных стержней в крайних четвертях пролета равно:

Smax = (φв4* Rbt* b*h₀²)/ Qв^л = 1.5*67*30*(86.25) ²/479430 = 46.78см

Smax = 46.78см;

h/3

Т.к. h > 45см → S1≤ 50см ↓~5см

Smax

S1 = 90/3 = 30см → S1=30см;

В средней половине пролета шаг S2 должен быть не больше :

3h/4

S2≤ 50см

S1 = 3*90/4 =67.5 ;берем S2=70см;

- Требуемая площадь 1-ого поперечного стержня определяется по

формуле:

asw = (qsw * S1)/Rsw*n

n - количество стержней в одном сечение = 2

asw = (1921.53*30)/22500*2 = 1,28 см² ;

Принимаем 1 стержень 1ф14 – Аs(ф)= 1.54 см² а также принимаем

S1=30см, S2=70см

3.4. Эпюра материала.

-Первый пролет нижняя грань:

4ф25 - As(ф)=18.85 см²; h₀ = h – а = 8686.25см; 86.25см

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*18.85)/770*30=

=22.85; Х=22.85см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*18.85*(86.25-0,5*22.85)=394.93 кН см

Мсеч=394.93кНм

Мсеч > М1max(381.746 кНм);

2ф25 - As(ф)=9.82 см²; h₀ = h – а = 86.25см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*9.82)/770*30=

=11.9; Х=11.9см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*9.82*(86.25-0,5*11.9)=220.789 кНм

Мсеч=220.789кНм

-Второй пролет нижняя грань:

4ф18 - As(ф)=10,18 см²; h₀ = h – а = 87,1см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*10,18)/770*30=

=12,34; Х=12,34см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*10,18*(87,1-0,5*12,34)=230,684 кНм

Мсеч=230,684кНм

Мсеч > М2max(219,168кНм);

2ф18 - As(ф)=5,09 см²; h₀ = h – а =87,1см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*5,09)/770*30=

=6,17; Х=6,17см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*5,09*(87,1-0,5*6,17)=119,738 Н см

Мсеч=119,738кНм;

-Опора В:

3ф25 - As(ф)=14,73 см²; h₀ = h – а =86,25см

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*14,73)/770*30=

=17,85; Х=17,85см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*14,73*(86,25-0,5*17,85)=318,91 кНм

Мсеч=318,91 кНм

Мсеч > М5(л)(299,94кНм);

2ф25 - As(ф)=9,82 см²; h₀ = h – а =86,25см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*9,82)/770*30=

=11,9; Х=11,9см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*9,82*(86,25-0,5*11,9)=220,789 Н см

Мсеч=220,789кНм;

-Опора С:

2ф25 - As(ф)=9,82 см²; h₀ = h – а =86,25см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*9,82)/770*30=

=11,9; Х=11,9см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*9,82*(86,25-0,5*11,9)=220,789 Н см

Мсеч=220,789кНм;

Мсеч > М10(219,168кНм);

-Второй пролет верхняя грань:

2ф18 - As(ф)=5,09 см²; h₀ = h – а =84,1см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*5,09)/770*30=

=6,17; Х=6,17см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*5,09*(84,1-0,5*6,17)=115,463 кНм

Мсеч=115,463кНм;

Мсеч > (М6+М7)/2(112,215кНм);

-Первый пролет верхняя грань:

2ф12 - As(ф)=2,26 см²; h₀ = h – а =85,65см;

Х = (Rs*As(ф))/Rb* b =(28000*2,26)/770*30=2,74; Х=2,74см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=28000*2,26*(85,65-0,5*2,74)=53,333 кНм

Мсеч=53,333кНм;

3.4. Определение расстояния от точки теоретического обрыва

до торца обрываемого стержня.

Чтобы обеспечивать прочность нормального сечения ,проходящего

через точку теоретического обрыва ,необходимо продлить стержень

за это сечение на длину Lan которое определяется как наибольшее

из трех условий :

(ωan*Rs/Rb +∆λan)d; (0.9*28000/+11)d 40,65d

Lan λand; 20d 20d

250 мм; 25 см 25 см

А для обеспечения прочности наклонного сечения стержень должен

быть заведен за точку теоретического обрыва на длину не менее

величину :

W = Q/2qsw +5d

Пролет	Позиция	Х-обцисса точки теорети- ческого обрыва.(см)	Q (кН)	W (cм)	Lan (см)
Ι	4	Х4(л)=0.85	210.226	42.84	50
Ι	4	Х2(пр)=1.673	204.823	42.06	50
Ι	6	Х6=1.463	256.761	49.55	50
Ι	7	Х7=0.47	407.896	71.36	50
ΙΙ	17	Х17=0.476	292.84	95.4	50
ΙΙ	16	Х16=1.384	154.572	56.26	50
ΙΙ	15	Х15=0.96	219.168	74.54	50
ΙΙ	13	Х13(л)=1.3476	160.17	54.34	36
	13	X13(пр)=