5.5. Эпюра материала

-Первый пролет нижняя грань:

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*12,69)/770*140=

=3,296; Х=3,296см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*12,69*(42-0,5*3,296)=143,378 кН*м

Мсеч=143,378кНм

Мсеч > М1max(130,57кНм)

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*10,145)/770*140=

=2,695; Х=2,695см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*10,145*(42-0,5*2,695)=115,563 кНм

Мсеч=115,563кНм

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*7,60)/770*140=

=1,974; Х=1,974см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*7,60*(42-0,5*1,974)=87,276 кНм

Мсеч=87,276кНм

- Второй пролет нижняя грань:

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*8,044)/770*140=

=2,089; Х=2,089см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*8,044*(42-0,5*2,089)=92,695 кНм

Мсеч=92,695кНм

Мсеч > М2max(89,677кНм)

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*6,03)/770*140=

=1,566; Х=1,566см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*6,03*(42-0,5*1,566)=69,928 кНм

Мсеч=69,928кНм

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*4,02)/770*140=

=1,044; Х=1,044см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*4,02*(42-0,5*1,044)=46,9127 кНм

Мсеч=46,9127кНм

- Опора В:

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*7.60)/770*20=

=13,8918; Х=13,818см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*7,60*(42-0,5*13,818)=74,6736 Н см

Мсеч=74,6736кНм

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*10,145)/770*20=

=18,445; Х=18,445см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*10,145*(42-0,5*18,445)=93,107 кНм

Мсеч=93,107кНм

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*12,69)/770*20=

=23,0727; Х=23,0727см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*12,69*(42-0,5*23,0727)=108,2434 кНм

Мсеч=108,2434кНм

Мсеч > М5(л)(102,591кНм)

- Опора С:

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*10,3)/770*20=

=18,727; Х=18,727см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*10,3*(42-0,5*18,727)=94,123 кНм

Мсеч=94,123кНм

Мсеч > М10(89,677кНм)

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*8,291)/770*20=

=15,075; Х=15,075см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*8,291*(42-0,5*15,075)=80,005 Н см

Мсеч=80,005кНм

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*6,28)/770*20=

=11,418; Х=11,418см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*6,28*(42-0,5*11,418)=63,814 кНм

Мсеч=63,814кНм

-Первый пролет верхняя грань:

Х = (Rs*As(ф))/Rb* B_f =(28000*1,57)/770*20=

=2,855; Х=2,855см;

Мсеч=Rs*As(ф)( h₀ -0,5Х)=

=28000*2,855*(42-0,5*2,855)=17,8358 Н см

Мсеч=17,8358кНм

5.7. Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня

Чтобы обеспечивать прочность нормального сечения ,проходящего

Через точку теоретического обрыва ,необходимо продлить стержень

за это сечение на длину Lan которое определяется как наибольшее

из трех условий :

(ωan*Rs/Rb +∆λan)d; (0,7*28000/850+11)d = 34d

Lan λand; 20d 20d

250 мм; 25 см 25 см

А для обеспечения прочности наклонного сечения стержень должен

быть заведен за точку теоретического обрыва на длину не менее

величину :

W = (Q – Rsw*As,ins*sinθ)/2qsw +5d

Опора В Опора С

Пролет	Позиция	Х-обцисса точки теорети- ческого обрыва.(см)	Q (кН)	W (cм)	Lan (см)
Ι	6	X=1.7	75.082	38.5	68
Ι	9	X=0.56	115.648	66.05	66.05
ΙΙ	6	X=1.74	51.06	24	68
ΙΙ	2	X=0.76	85.9354	48.31	61.8
Ι	4	X=1.555	61.811	18.46	26.08
ΙΙ	11	X=1.54	58.180	28.1	61.8
ΙΙ	9	X=0.776	85.366	46.89	54.4