5.2. Уточнение размеров поперечного сечения

Рабочая высота сечения исходя из условия обеспечения прочности по нормальному сечению должна быть не

менее:

h₀ = √ М5(л) /αm* Rb*b = √102.591*10⁵ /0,289*770*25=42.94 см

и не менее (исходя из условия обеспечения прочности по нормальном

сечению):

h₀ = QB(л) /0,3*(1-0,0001 Rb) Rb*b=135,575/0,3(1-0,0001*770)770*25

h₀ = 25,47см

Из 2-х значений берем наибольшую: h₀ = 42,94 см;

h =а + h₀ =3 +42,94 = 45,94 см

при h ≤ 60 ~ 5см

при h > 60 ~ 10см

Окончательно принимаем: h = 45см;

b=0,5 h =0,5*45=25см;

И так окончательно принимаем сечение второстепенной балки:

b X h = 25X 45см;

5.3. Подбор продольной рабочей арматуры

О пределяем расчетную ширину

полки таврого сечения.

b+2*(1/6)*lокр = 0.25+2*(1/6)*6.35

bf ≤ = 2.3667м

lf =1.4м

Окончательно берем наименьшую :

bf = 1.4м

Определяем площадь сечения арматуры по следующей схеме расчета:

h₀ =а – h;→ αm = М / Rb b h₀ ² → ξ → As = ξ (Rb/ Rs)* b h_0,

1. Первый пролет:

h₀ =42см; → αm = М1max *10⁵ / Rb b h₀ ² =130.57 *10⁵ /770*120*42² =0.069→

ξ =0.07125; → As =11.521м²

Выбираем 2Ф22см+2Ф18см → As(ф) =12,69см² ;

2. Второй пролет:

h₀ =42,2см; → αm = М2max *10⁵ / Rb b h₀ ² =89.677 *10⁵ /770*120*42.2² =0.04671→

ξ =0.047858; → As =7,7755см²

Выбираем 4Ф16см → As(ф) =8,04см² ;

3. Опора В:

h₀ =42см; → αm = М5(л) *10⁵ / Rb b h₀ ² =102.59 *10⁵ /770*20*42² =0.37765→

ξ =0.505327; → As =11,673см²

Выбираем 2Ф22см+2Ф18см → As(ф) =12,69см² ;

4. Опора С:

h₀ =42см; → αm = М10 *10⁵ / Rb b h₀ ² =89,677 *10⁵ /770*20*42² =0.327→

ξ =0.4118; → As =9,5575см²

Выбираем 2Ф20см+2Ф16см → As(ф) =10,3см² ;

5. Второй пролет верхняя грань:

М=(М6+М7)/2=(140,268+84,161)/2= 112,2145кНм

h₀ =37см; → αm = М *10⁵ / Rb b h₀ ² =34,83 *10⁵ /1300*20*37² =0.098→

ξ =0.103; → As =3,54см²

Выбираем 2Ф16см → As(ф) =4,02см²

5.4. Подбор поперечной арматуры

Принимаем в качестве поперечной арматуры хамуты

из Ф5 Вр-1( Rsw=260 мПа)

h/3

Т.к. h=45см → S1≤ принимаем S1=45/3 =15cм

50cм

Шаг стержней в средней половине пролета должен быть:

3h/4

S2≤

50cм

S2=3*45/4 =30cм

Т.к. QB > Qmin = φвз* Rbt* b* h₀ =0,6*67*25*42 = 42.180кН

то расчет отгибов обязателен.

-Вводимая в расчет ширина полки плиты

B_f = b+3h_f =25+3*6 =43cм

-Коэффициент, учитывающий влияние сжатой полки:

Фf = 0.75*( B_f – b)* h_f / b*h₀

Фf = 0.75*( 43 – 25)* 6 / 25*42=0.0772

-Усилие воспринимавшее хомутами на преопорном участке :

qsw = (Rsw * asw * nsw)/S1

=(26000*0.198*2)/15

=686,4 H/см

-Поперечное усилие принимаемая хомутами и сжатой зоной бетона на

опоре А:

Q^Aswb= 2*√ Фb₂*(1+ Фf)* Rbt* b*h₀²* qsw = 2√2*(1+0,077)*67*25*42²*686,4=132190Н

Q^Aswb =132190 H

На участках примыкающих к опоре В и С полка находится в

растянутой зоне и поперечная сила воспринимаемая хомутами будет равна:

Q^Вswb= 2*√ Фb₂* Rbt* b*h₀²* qsw = 2√2**67*25*42²*686,4=127377 Н

Q^Вswb =127377 H

Площадь сечения отгибов:

- У опоры А:

Аs,ins = (Q^A-Q^Aswb)/ Rsw *sin45°= (90383 – 127377)/ 26000*0.707 = -2,0125см²

Т.к. площадь отрицательная то арматуры не требуется.

- У опоры В слева:

В^лs,ins = (QВ^л-Q^Вswb)/ Rsw *sin45°= (135575 – 127377)/ 26000*0.707 =

= 0,446см²

Принимаем 1 стержень 8 А-II его площадь 0,503 см²

- У опоры В справа:

В^пs,ins = (QВ^п-Q^Вswb)/ Rsw *sin45°= (112979 – 127377)/ 26000*0.707 =

= -0,3915см²

Т.к. площадь отрицательная то арматуры не требуется.