- •Курсовой проект
- •Введение
- •1 Проектирование колеи на участке сдвижки и участке поворота двухпутной линии
- •1.1 Общие положения
- •1.1.1 Рельсовая колея на прямых участках
- •1.1.2 Ширина рельсовой колеи в кривых
- •1.2 Расчет рельсовой колеи на участке сдвижки
- •1.3 Расчет рельсовой колеи на участке поворота
- •2 Проектирование обыкновенного одиночного стрелочного перевода
- •2.1 Общие положения
- •2.2 Расчет стрелочного перевода
- •3 Расчет верхнего строения пути на прочность
- •3.1 Общие положения
- •3.2 Расчет пути на прочность
- •Определение вертикальных динамических сил, действующих на рельс
- •Определение изгибающих моментов, давлений на шпалы и прогибов рельса
- •3.3 Расчет прочности основной площадки земляного полотна
- •4 Комплексный расчет прочности и устойчивости бесстыкового пути
- •4.1 Общие положения
- •4.2 Расчет устойчивости бесстыкового пути
- •4.2.1 Исходные данные:
- •4.2.2Расчёт устойчивости бесстыкового пути
Определение изгибающих моментов, давлений на шпалы и прогибов рельса
Изгибающий момент пропорционален линии влияния (рис.3.1), а давление на шпалу и упругий прогиб - линии влияния (рис.3.2).
Наибольший изгибающий момент возникает под крайней осью тележки, а наибольшие величины нагрузки на шпалу и упругого прогиба могут возникнуть как под крайними осями, так и под средней осью.
Если выполняется условие х=π/4k<lmin, где lmin- минимальное расстояние между осями колесных пар, то за расчетную ось принимается первая ось тележки, иначе вторая.
Исходя из этого расчета, за расчетную ось принимается 1-ая. Оси 2 и 3 находятся в отрицательной зоне линии влияния для .
Если выполняется условие х=3π/4k<lmin, х=3π/4·1,338=1,761м<2,20м, то за расчетную ось принимается 1. Оси 2 и 3 находятся в отрицательной зоне линии влияния для .
Иначе за расчётную принимается вторая ось тележки.
Рисунок. 3.1.Эпюра μкх Рисунок. 3.2.Эпюра ηкх
Эквивалентная сила для определения изгибающего момента от системы сил:
Эквивалентная сила для определения давления на шпалу и упругого прогиба:
Результаты расчета напряжений в элементах верхнего строения пути
Подвижная единица |
ЧС200 |
ВЛ10 |
4-осный вагон |
||||||
Температурные условия |
Зима |
Лето |
Зима |
Лето |
Лето |
||||
План линии |
кривая |
прямая |
кривая |
прямая |
кривая |
прямая |
кривая |
прямая |
прямая |
k, м-1 |
1,549 |
1,513 |
1,400 |
1,367 |
1,549 |
1,513 |
1,400 |
1,367 |
1,367 |
,Н |
110522 |
111512 |
110522 |
111512 |
129509 |
129509 |
129509 |
129509 |
135060 |
Sн, Н |
12719 |
15334 |
10852 |
13128 |
13490 |
14192 |
11523 |
12143 |
8412 |
Sр, Н
|
1389 |
1494 |
1389 |
1494 |
1547 |
1547 |
1547 |
1547 |
3153 |
Sнп, Н
|
11999 |
14683 |
10305 |
12612 |
12910 |
13700 |
11087 |
11768 |
7004 |
Sинк, Н
|
14829 |
13802 |
10938 |
10184 |
14829 |
13802 |
10938 |
10184 |
14517 |
Sннк, Н
|
2270 |
2866 |
1968 |
2487 |
1429 |
1384 |
1250 |
1213 |
1139 |
,Н + |
142319 |
149847 |
137652 |
144332 |
163234 |
164989 |
158316 |
159866 |
156090 |
М, Н∙м |
23121 |
24923 |
24747 |
26553 |
26532 |
27447 |
28402 |
29331 |
25802 |
Q, Н |
54927 |
62076 |
47712 |
53658 |
62793 |
68075 |
54509 |
58966 |
57869 |
σог, МПа |
66 |
71 |
71 |
76 |
76 |
79 |
81 |
84 |
74 |
σоп, МПа |
54 |
58 |
58 |
62 |
62 |
64 |
66 |
68 |
60 |
mг-к |
1,35 |
1,27 |
1,35 |
1,27 |
1,32 |
1,3 |
1,32 |
1,3 |
1,28 |
σкп, МПа |
80 |
77 |
86 |
72 |
82 |
80 |
88 |
85 |
71 |
f |
1,49 |
1,16 |
1,49 |
1,16 |
1,33 |
1,25 |
1,33 |
1,25 |
1,18 |
σкг, МПа |
73 |
74 |
78 |
79 |
82 |
83 |
87 |
88 |
77 |
σш, МПа |
1,12 |
1,26 |
0,97 |
1,09 |
1,28 |
1,38 |
1,11 |
1,2 |
1,17 |
σб, МПа |
0,18 |
0,2 |
0,16 |
0,18 |
0,21 |
0,22 |
0,18 |
0,19 |
0,19 |
Анализ результатов:
Наибольшие напряжения в кромке подошвы рельса, обусловленные его изгибом и кручением вследствие вертикального и поперечного горизонтального воздействия колес подвижного состава, достигают 88 МПа летом в кривой под локомотивом ВЛ10 при скорости 75 км/ч, что меньше допускаемой величины 190 МПа при грузонапряженности более 50 млн т·км брутто на 1 км в год. [2]
Наибольшие напряжения в железобетонных шпалах и балласте возникают под локомотивом ВЛ10 при скорости 75 км/ч зимой в прямом участке. Величины этих напряжений достигают соответственно 1,38 и 0,22 МПа, что меньше допускаемых величин 2 и 0,4 МПа.[2]
Результаты расчетов показали, что рассмотренная конструкция пути может эксплуатироваться при заданной скорости и осевых нагрузках.