Гидравлический расчёт паровой сети (Пример 8.1)
Учас-ток |
Расход пара, кг/с |
Диаметр, мм |
Σξ |
Длина участка, м |
Параметры пара в начале участка |
По номограмме при ρи = 2,45 кг/м3 |
При-нято ρср, кг/м3 |
Расчёт при ρср |
q, Вт/м (СНиП 41-03-2003) |
Параметры пара в конце участка |
Уто-чне-ние ρср, кг/м3 |
Сум-мар-ные потери δp, МПа |
||||||||||||
dн |
dв |
l |
lэ |
lпр |
pн, МПа |
ρн, кг/м3 |
hн, кДж/кг |
tн, °C |
wи, м/с |
Rли, Па/м |
w, м/с |
Rл, Па/м |
δp, Па |
pк, МПа |
ρк, кг/м3 |
hк, кДж/кг |
tк, °C |
|||||||
|
Магистральный теплопровод |
|||||||||||||||||||||||
1-2 |
19,44 |
325*8 |
309 |
9,9 |
500 |
174 |
674 |
1,40 |
6,43 |
2884 |
230 |
107 |
790 |
5,89 |
44,5 |
329 |
221667 |
138 |
1,178 |
5,35 |
2879 |
225 |
5,89 |
0,222 |
2-3 |
12,50 |
325*8 |
309 |
10,9 |
500 |
192 |
692 |
1,18 |
5,35 |
2879 |
225 |
63 |
275 |
5,21 |
29,6 |
129 |
89436 |
137 |
1,089 |
5,08 |
2872 |
220 |
5,21 |
0,311 |
3-4 |
9,72 |
273*7 |
259 |
9,9 |
450 |
140 |
590 |
1,09 |
5,08 |
2872 |
220 |
67 |
440 |
4,80 |
34,2 |
225 |
132398 |
113 |
0,956 |
4,52 |
2865 |
214 |
4,80 |
0,444 |
4-IV |
4,17 |
194*5 |
184 |
9,4 |
400 |
86 |
486 |
0,96 |
4,52 |
2865 |
214 |
63 |
530 |
4,15 |
37,2 |
313 |
152244 |
89 |
0,804 |
3,77 |
2854 |
206 |
4,15 |
0,596 |
|
Ответвления |
|||||||||||||||||||||||
2-I |
6,94 |
219*6 |
207 |
3,3 |
100 |
35 |
135 |
1,18 |
5,35 |
2879 |
225 |
78 |
700 |
5,29 |
36,1 |
324 |
43854 |
105 |
1,134 |
5,24 |
2877 |
218 |
5,29 |
0,266 |
3-II |
2,78 |
159*4,5 |
150 |
6,1 |
200 |
43 |
243 |
1,09 |
5,08 |
2872 |
220 |
65 |
720 |
4,89 |
32,6 |
361 |
87852 |
86 |
1,001 |
4,69 |
2864 |
214 |
4,89 |
0,399 |
4-III |
5,56 |
219*6 |
207 |
3,3 |
100 |
35 |
135 |
0,96 |
4,52 |
2865 |
214 |
67 |
530 |
4,39 |
37,4 |
296 |
40022 |
99 |
0,916 |
4,26 |
2863 |
211 |
4,39 |
0,484 |
Передача по конденсатопроводу пароводяной смеси сопровождается снижением давления и дополнительным вторичным вскипанием, что приводит к снижению его пропускной способности. Поэтому исходный диаметр конденсатопровода dи, выбранный по номограмме для расчёта конденсаттопроводов (kэ = 0,001 м) при работе на смеси должен быть увеличен до dсм по формуле
dсм = dи (ρи /ρсм)1/5,25 = μсм dи, (8.17)
где μсм = (ρи/ρсм)1/5,25 – поправочный коэффициент, определяемый по давлению перед ТИУ pн и в конце рассматриваемого участка pк, МПа – рис. 8.3.
Рис. 8.3. Коэффициент μсм для двухфазных конденсатопроводов
Расчёт потерь давления на участке производится с учётом изменения геодезических отметок в начале zн (м)и конце участка zк , Па
δр = рн – рк + gρср (zн - zк), (8.18)
где g = 9,81 м/с2; ρср – средняя плотность конденсата на участке, кг/м3.
Значение Rл в конденсатопроводах после насосов, определяемое по номограмме kэ= 0,001 м, не должно превышать 100 Па/м.
Пример расчёта сети конденсатопроводов будет рассмотрен на практических занятиях.