Распорный шпангоут нижнего днища бака горючего первой ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 14 мм, В = 50 мм, С = 3,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 6 мм, О = 1,0 мм, М = 2,0 мм, N = 18 мм, l1 = 17 мм, l2 = 14,0 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна S Fi = 9,8254×10-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
S Sx i = 2,379×10-5 м3
S Sy i = 1,819×10-6 м3
Суммарный момент инерции равен S Ii = 5,949×10-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 18,511 мм
y0 = Sx / F = 2,422 мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -23,884 Н×м/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
=
3,192×108
Па
Запас прочности шпангоута:
n = sB / s = 380 / 319,2 = 1.191
Распорный шпангоут нижнего днища бака горючего второй ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 13 мм, В = 40 мм, С = 5,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 5,5 мм, О = 1,5 мм, М = 2,0 мм, N = 17,5 мм, l1 = 9 мм, l2 = 11,0 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна S Fi = 7,5329×10-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
S Sx i = 1,3896×10-6 м3
S Sy i = 1,1187×10-5 м3
Суммарный момент инерции равен S Ii = 3,22688×10-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 14,85 мм
y0 = Sx / F = 1,84 мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -2,8465 Н×м/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,19647×108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = sB / s = 380 / 319,647 = 1.188
Распорный шпангоут нижнего днища бака окислителя первой ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 14 мм, В = 50 мм, С = 3,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 6 мм,
О = 1,0 мм, М = 2,0 мм, N = 18 мм, l1 = 17 мм, l2 = 14 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна S Fi = 9,8254×10-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
S Sx i = 2,379×10-6 м3
S Sy i = 1,819×10-5 м3
Суммарный момент инерции равен S Ii = 5,9494×10-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 18,51 мм
y0 = Sx / F = 2,421 мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -27,541Н×м/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,680×108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = sB / s = 380 / 368 = 1.033
Распорный шпангоут нижнего днища бака окислителя второй ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 13 мм, В = 40 мм, С = 5,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 5,5 мм,
О = 1,5 мм, М = 2,0 мм, N = 17,5 мм, l1 = 9 мм, l2 = 11 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна S Fi = 7,533×10-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
S Sx i = 1,3896×10-6 м3
S Sy i = 1,1187×10-5 м3
Суммарный момент инерции равен S Ii = 3,22688×10-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 14,85 мм
y0 = Sx / F = 1,84мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -2,999 Н×м/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,368×108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = sB / s = 380 / 336,8 = 1.128
Расчет днищ топливных баков.
Материал днищ алюминиевый сплав АМг-6
Предел прочности материала sв = 320 МПа.
Давление наддува р = 0,4 МПа.
Коэффициент продольной перегрузки nх = 4.
Высота днища h = 0,3 м.
Радиус ракеты R = 0,9 м.
Днища баков имеют сферическую форму. Данная форма днищ является одной из наиболее часто применимых в конструкции топливных баков, благодаря своей технологичности и малонапряженности.
Радиус сферы днища:
R С = 1,5 м.
Угол сферы днища:
Рис. 10 Расчетная схема сферического днища