- •Расчет балочной плиты и второстепенной балки монолитного ж/б ребристого перекрытия.
- •1.Исходные данные.
- •2.Компоновка перекрытия.
- •3.Расчёт плиты монолитного ребристого перекрытия.
- •1) Сбор нагрузок на перекрытии.
- •2) Проверка заданной толщины плиты.
- •3) Расчет прочности нормальных сечений плиты.
- •4) Конструирование сеток.
- •3) Выполним статический расчет балки.
- •4) Расчет прочности сечения второстепенной балки.
- •5) Проверяем положение нейтральной оси таврового сечения.
- •6) Подбор продольной арматуры в сечениях второстепенной балки.
- •7) Построение эпюры материалов.
- •Расчет ригеля междуэтажного перекрытия.
- •1.Исходные данные.
- •2.Сбор нагрузок.
- •3.Предварительное определение размеров сечения ригеля и стоек.
- •4.Построение огибающей эпюры моментов с учётом перераспределения.
- •5.Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси.
- •6.Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонных к продольной оси.
- •7.Конструирование арматуры ригеля.
- •Кафедра железобетонных и каменных конструкций Курсовой проект «Расчет монолитного ребристого перекрытия.
3) Выполним статический расчет балки.
QА = 0.4 * qвб * l1 = 0.4 * 23.36 * 5.835 = 54.522 кН
QВл = 0.6 * qвб * l1 = 0.6 * 23.36 * 5.835 = 81.783 кН
QВпр = 0.5 * qвб * l2 = 0.5 * 23.36 * 5.8 = 67.744 кН
4) Расчет прочности сечения второстепенной балки.
Проверим высоту сечения второстепенной балки по сечению на 1й промежуточной опоре:
относительная высота сжатой зоны.
hвб = h0 + 0.05 = 0.358 + 0.05 = 0.41 м
Предварительно принимали hвб = 0.4 м
5) Проверяем положение нейтральной оси таврового сечения.
1) → b'f1 = 6* hf
2) → b'f1 = (B - bвб)/2 = 1,085
3) b'f = L2/6 = 1 м
b'f = bвб + 2* b'f1 = 0.2 + 2*1.085 = 2.37 м
Окончательно выбираем b'f = 1 м
Момент, воспринимаемый полкой равен (при условии, что нейтральная ось располагается по нижней грани полки):
M1=72.304 кН*м
M1 < Mf → нейтральная ось в полке;
M1 > Mf → нейтральная ось в ребре.
Нейтральная ось находится в полке.
6) Подбор продольной арматуры в сечениях второстепенной балки.
h0 = hвб - 0.05 = 0.41 + 0.05 = 0.36 м
h0оп = hвб - 0.04 = 0.41 + 0.04 = 0.37 м
Сечение в 1м пролёте:
M1=72.304 кН*м
→ ξ=0.08 η=0.96
x = h0* ξ = 0.36*0.08 = 0.0288 < hпл=0.07 м
Принимаем: 2 Ø14 AS = 3.08
2 Ø16 AS = 4.02
ASf = 7.1
Второстепенную балку армируем 2мя плоскими каркасами.
Сечение во 2м пролёте:
M2=49.093 кН*м
→ ξ=0.05 η=0.975
x = h0* ξ = 0.36*0.05 = 0.018 < hпл=0.07 м
Принимаем: 6 Ø10
ASf = 4.71
Второстепенную балку армируем 3мя плоскими каркасами.
Сечение на 1й промежуточной опоре:
M4=56.786 кН*м
→ ξ=0.32 η=0.84
Ø4 → AS = 0.126
Сечение на 2й промежуточной опоре:
M3=49.093 кН*м
→ ξ=0.27 η=0.865
Ø4 → AS = 0.126
Принимаем армирование второстепенной балки на опорах в виде двух сеток:
На 1й промежуточной опоре:
продольная рабочая арматура Ø4ВрI Ш90
распределительная арматура Ø3ВрI Ш250
На 2й промежуточной опоре:
продольная рабочая арматура Ø4ВрI Ш110
распределительная арматура Ø3ВрI Ш250
7) Построение эпюры материалов.
Строим огибающую эпюру моментов:
[ кН*м ]
1й пролёт 2й пролёт
Нижние моменты:
М1 = 0.065 * 23.35 * 5.8352 = 51.675 М6 = 0.018 * 23.35 * 5.82 = 14.14
М2 = 0.09 * 23.35 * 5.8352 = 71.55 М7 = 0.058 * 23.35 * 5.82 = 45.56
Мmax = 0.091 * 23.35 * 5.8352 = 72.345 Мmax = 0.0625 * 23.35 * 5.82 = 49.09
М3 = 0.075 * 23.35 * 5.8352 = 59.625 М8 = 0.058 * 23.35 * 5.82 = 45.56
М4 = 0.02 * 23.35 * 5.8352 = 15.9 М9 = 0.018 * 23.35 * 5.82 = 14.14
Верхние моменты:
М5Л = -0.0715 * 23.35 * 5.8352 = -56.843 М5ПР = -0.0715 * 23.35 * 5.82 = -56.163
М6 = -0.0255 * 23.35 * 5.82 = -20.03 М7 = -0.0015 * 23.35 * 5.82 = -1.178
М8 = 0.0007 * 23.35 * 5.82 = 0.55
М9 = -0.0195 * 23.35 * 5.82 = -15.317
М10 = -0.0625 * 23.35 * 5.82 = -49.093
c1 = 0.15 * l1 = 0.15 * 5.835 = 0.875 м
c2 = 0.15 * l2 = 0.15 * 5.8 = 0.87 м
d = α * l1 = 0.226 * 5.835 = 1.32 м
Откладываем Мфакт для сечений:
кН*м
1й пролёт: кН*м
2й пролёт: кН*м
1я пром. опора:
кН*м
2я пром. опора:
кН*м
Момент, воспринимаемый монтажной арматурой в1м пролёте:
2 Ø10АIII
кН*м
кН*м
Момент, воспринимаемый верхней арматурой во 2м пролёте:
3 Ø12АIII
кН*м
кН*м
Находим теоретические точки обрыва лишней арматуры:
До опоры должно быть доведено не менее половины пролётной арматуры.
Определяем контур эпюры материалов.
Рассчитаем длину анкеровки оборванных стержней:
Расчёт прочности по наклонным сечениям выполняется в 3 этапа:
1) проверка прочности на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе;
2) на действие поперечной силы по наклонной трещине;
3) совместное действие поперечной силы и изгибающего момента.
Назначаем поперечное армирование:
Принимаем в одном сечении 2 Ø5ВрI: RSW = 290 мПа
ASW1 = 0.196 см2
Определяем интенсивность поперечного армирования:
n = 2
Определим длину проекции опасной наклонной трещины:
с0
а
c0 < a → условие выполняется.
Проверяем достаточность поперечного армирования:
Условие выполняется.
1)
Условие прочности выполняется.
2)
кН
кН
Условие выполняется.
кН
Условие прочности выполняется (прочность по наклонной трещине обеспечивается).
Вычислим длину анкеровки в точках обрыва на эпюре материалов:
[м]