1. Определяют расход воздуха, подаваемого завесой Gз, кг/ч

G_з = 5060×`gm_прF_пр(Dрr_см)^1/2, (18)

где `g - отношение расхода воздуха завесы к расходу воздуха, проходящего через проем при работе завесы; m_пр - коэффициент расхода проема

Таблица 1. Коэффициент расхода проема m_пр для завес шиберного типа

Тип завесы	`` `F = Fпр/Fщ	Значения mпр для раздвижного (верхняя строка) и распашного (нижняя строка) проема при относи- тельном расходе воздуха `g
		0.5	0.6	0.7	0.8	0.9
Боковая	10	0.42 0.36	0.38 0.32	0.35 0.31	0.33 0.28	0.31 0.26
то же	20	0.35 0.30	0.32 0.27	0.30 0.26	0.29 0.25	0.29 0.25
- “ -	30	0.31 0.27	0.29 0.25	0.29 0.25	0.29 0.25	0.29 0.25
- “ -	40	0.29 0.25	0.29 0.25	0.29 0.25	0.29 0.25	0.29 0.25

Примечание: F_щ = суммарная площадь воздуховыпускных щелей.

при работе завесы, определяемый по данным табл. 1; F_пр - площадь открываемого проема, м²; Dр - разность давлений воздуха снаружи и внутри помещения на уровне проема, оборудованного завесой, Па; r_см - плотность смеси воздуха при нормированной температуре смеси t_см (r_см = 353/(273 + t_см), кг/м³).

Оптимальные значения относительной площади `F и относительного расхода `g определяются по минимуму приведенных затрат. В первом приближении рекомендуется принимать `g = 0.6 - 0.7; `F = 20 - 30.

Разность давлений Dр определяют расчетом в результате решения уравнений воздушных балансов помещений с учетом ветрового давления для холодного периода года. Для ориентировочных расчетов, если нет полных исходных данных, значение Dр можно определять по формуле

Dр = Dр_g +k₁Dр_v, (19)

где k₁ - поправочный коэффициент на ветровое давление, учитывающий степень герметичности зданий, определяемый по данным рис. 1.

Dр_g = 9.81h_расч(r_н - r_в); (20)

Dр_v = (с_пр - с_min)v_н²r_н/2, (21)

где h_расч - расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня равных давлений снаружи и внутри здания, м (высота нейтральной зоны НЗ); r_н - плотность наружного воздуха в ХП (параметры Б), кг/м³; r_в - то же при средней по высоте помещения температуре внутреннего воздуха t_в; v_н - расчетная скорость ветра в ХП, м/с; с_пр - аэродинамический коэффициент ограждающей конструкции проема, принимаемый по СНиП 2.01.07-85 (для проема на наветренном фасаде с_пр = +0.8; для проема на боковом фасаде с_пр = +0.2; для проема на заветренном фасаде с_пр = с_min = -0.4).

Расчетную величину h_расч ориентировочно можно определять по формулам, представленным на рис. 1.

При наличии дисбаланса DG_мех и превышении в помещении механической вытяжки над притоком значение G_з, ориентировочно можно определять при внутреннем воздухозаборе по формуле:

G_з = DG_мех[g /(1-g)]m_прF_пр/[S(m_пF_п) + S(m_прF_пр)], (22)

где DG_мех = G_п.мех - G_у.мех - дисбаланс механической вентиляции, кг/ч

Без аэрационных проемов

h_расч = 0.5h_пр

k₁ = 0.2

h_расч

h_пр

С аэрационными проемами, закрытыми в ХП года

h_расч = h₁ + h₂/[0.25(l_п/l_у)² + 1]

k₁ = 0.5

_НЗ h₂

h_расч

h₁

h_пр

С аэрационными проемами, открытыми в ХП года

h_расч = h₁ + h_п, где h_п - определяется при расчете

аэрации в ХП года

_НЗ h_у h₂ k₁ = 0.8

h_п

h_расч h_п = h₂/{[m_пF_п/(m_уF_у)]² + 1},

h₁

h_пр где m_пF_п, m_уF_у - произведение коэффициента

расхода на площадь соответственно открытых

приточных и вытяжных аэрационных проемов.

Рис. 1. К определению значения h_расч.

H_пр - высота проема, оборудованного завесой, м; h₁ - расстояние от центра проема, оборудованного завесой, до центра приточных отверстий, м; h₂ - расстояние между центрами приточных и вытяжных отверстий, м; l_п, l_у - длина открываемых в ТП года притворов приточных и вытяжных проемов, м; h_у - расстояние от центра приточных проемов до нейтральной зоны, м.

(значение DG_мех не должно превышать однократного обмена в час); S(m_пF_п) - сумма произведений площадей открытых приточных проемов на соответствующие коэффициенты расхода; S(m_прF_пр) - сумма произведений площадей одновременно открытых проемов, оборудованных завесами на соответствующие им коэффициенты расхода.

За расчетный расход воздуха завесы принимают большее из значений полученных по формулам (18) и (22).

2. Определяют требуемую температуру воздуха, подаваемого завесой

t_з = t_н +(t_см - t_н)/[`g(1 - `Q)], (23)

где `Q - отношение количества теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов завесы, определяемое по формуле (24):

`Q = -0.332 + 0.494 ×`g + (3.5×10^-4 + 8.3×10^-3×`g) ×`F. (24)

3. Определяют тепловую мощность калориферов воздушно-тепловой завесы Q_з, Вт

Q_з = 0.278G_зС_рв(t_з - t_нач), (25)

где С_рв =1.005 кДж.(кг×К) - теплоемкость воздуха; t_нач - температура воздуха, забираемого для завесы ⁰С (принимается равной температуре верхней зоны помещения при заборе воздуха из верхней зоны, при заборе воздуха из нижней зоны принимается равной нормированной температуре в районе ворот).

4. Определяют дополнительные потери теплоты, связанные с врыванием воздуха через проем, оборудованный завесой Q_вр, Вт

Q_вр = 0.0047×t×G_з×(t_в - t_см)/`g, (26)

где t - продолжительность открывания проема за один час, мин.

Величина Q_вр заносится в таблицу форма 3, графа 8. Конструктивное решение воздушной завесы принимается по типовым чертежам. Рекомендуется применять завесы, выпускаемые промышленностью [12,гл. 7, табл. 7.1]

2. Местная вытяжная вентиляция

Необходимость устройства местной вытяжной вентиляции определяется наличием в производственном здании сосредоточенных источников выделения вредностей.

Виды местных отсосов, их конструкцию и объем удаляемого воздуха следует принимать по “Указаниям на проектирование отопления и вентиляции ... “ соответствующего цеха, по методическим указаниям для соответствующего цеха [13, 14], следует использовать “Рекомендации по расчету отсосов от оборудования, выделяющего тепло и газы [15], а также справочные и литературные рекомендации [1-3, 12, гл.8].

В проекте необходимо описать устройство локализующей вентиляции и провести расчет местных отсосов с определением расходов удаляемого воздуха и габаритных размеров укрытий. Данные расчета местных отсосов сводят в таблицу форма 4.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВРЕДНОСТЕЙ,

ПОСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ

Расчет производится отдельно для каждого производственного помещения. Тепло- и влаговыделения определяют для трех периодов года.

6.1. Расчет поступлений теплоты в помещение

6.1.1. Теплопоступления от людей складываются из отдачи явной и скрытой теплоты и зависят от тяжести выполняемой работы, температуры и скорости движения воздуха, а также от теплозащитных свойств одежды. Обычно в расчетах используют табличные данные, приведенные в справочной и методической литературе [12, табл.22, 10, табл. П.20].

6.1.2. Теплопоступления от искусственного освещения определяют по фактической, либо проектной мощности светильников. При этом считают, что вся энергия, затрачиваемая на освещение переходит в теплоту. Установлено, что если осветительная арматура и лампы находятся вне пределов помещения (чердачные помещения бесфонарного здания, остекленные стены и т. д.) или светильники снабжены местными отсосами, то доля теплоты, поступающей в помещение h_осв. Составляет 0.45 при люминесцентных лампах и 0.15 при лампах накаливания от расходуемой на освещение энергии.

Если мощность светильников неизвестна, то тепловыделения от источников освещения Q_осв, Вт, можно определить по формуле

Q_осв = E×F×q_осв×h_осв, (27)

где Е - освещенность, принимаемая по [1, табл.2.3] или по данным таблицы 2, лк; q_осв - удельные тепловыделения, принимаемые по [1, табл. 2.4] или по данным таблицы 3, Вт/(м²×лк).

Форма 4. Расчет местных отсосов

№ обо- рудо- вания

Наиме- нование обору-

Коли- чест- во

Харк- тер вред-

Конце- нтра- ция,

Тип отсоса (укры-

Пло- щадь осасы-

Ско- рость воздуха

Количество отсасываемого воздуха, м3/ч

Тип филь- тра,

Остато- чная концен-

№ вы- тяж- ной

по плану

дования

ности

мг/м3

тие, бо- ртовой отсос и т. д.)

вющей щели, м2

в сече- нии от- соса, м/с

на единицу обору- дования

Всего

пыле- улови- теля

трация, мг/м3

систе- мы

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Форма 6. Расчет тепловыделений в помещении

№ по- меще- ния	Наиме- нова- ние по-	Период года	Расчетные температуры возду- ха, 0С		Тепловыделения, Вт								Всего Qпост, Вт
	меще- ния		наруж- ного	внутре- ннего	от лю- дей	от сол- нечной радиа- ции	от элек- тричес- кого ос- вещения	от элек- тродви- гателей и оборудо- вания	от наг- ретого обору- дова- ния	от ос- тываю- щего мате- риала	от наг- ретых повер- хнос- тей
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13

Форма 7. Расчет газо- и паровыделений, выделений аэрозоли.

№ обо- рудова	Наименование оборудования,	Коли- чест-	Вид выде-	Расчетная формула	Количество выделений,	Эффек- тивность	Суммарные выделения в помеще- ние по каждому виду, кг/ч
ния	процесс	во	ления		кг/ч	отсоса
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10

Таблица 2. Уровень общего освещения помещений

Помещение	Освещенность, лк
Кузнечные, термические, прессовые, холодноштамповочные, малярные, сборочные цехи и цехи металлопокрытий.	150
Механические, сборочно-сварочные, деревообрабатывающие и модельные цехи.	200
Помещения гаражей: мытья и уборки автомобилей технического обслуживания и ремонта автомобилей хранения автомобилей.	150 200 20
Помещения инженерных сетей: вентиляционные камеры помещения кондиционеров, насосов, тепловые пункты.	20 75

Таблица 3. Удельные тепловыделения от люминесцентных ламп

Тип светильника	Распределение		Удельные выделения
	потока света,		теплоты для помещений
	%		площадью, м2
	вверх	вниз	> 200	50-200	< 50
			при высоте помещения, м
			4.2	3.6	3.6
Прямого света	5	95	0.067	0.074	0.102
Преимущественно прямого света	25	75	0.082	0.087	0.122
Диффузного рассеянного света	50	50	0.094	0.102	0.166
Преимущественно отраженного света	75	25	0.140	0.152	0.232
Отраженного света	95	5	0.145	0.154	0.264

Примечание: при использовании ламп накаливания необходимо вводить поправочный коэффициент 2.75.

Тепловыделения от источников искусственного освещения рабочих мест учитывают независимо от периода года и времени суток, а от источников общего освещения - с учетом периода, времени суток и архитектурно-планировочных решений.

6.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации определяют в ТП года через световые проемы и покрытие и наружные стены. Расчет производится по методике, изложенной в [12, п. Ж, З] или в методических указаниях [10, 18]. Рекомендуется выполнять расчет на ЭВМ по программе “Q-RAD1” или “Q-RAD2”.

6.1.4. Тепловыделения от электродвигателей, не имеющих принудительного охлаждения с отводом теплоты за пределы помещения Q_эл.дв, Вт, определяют по формуле:

Q_эл.дв = 1000N_уK_загK_од(1/h₁ - 1) = 1000N_уK_сп(1 - h₁), (28)

где N_у - установочная или номинальная мощность электродвигателя, кВт; К_заг - коэффициент загрузки электродвигателя; К_од - коэффициент одновременности работы электродвигателей; К_сп = К_загК_од/h₁ - коэффициент спроса на электроэнергию, принимаемый по электротехнической части проекта, либо по данным [1, табл. 2.5] и данным табл. 4; h₁ = К_пh - КПД электродвигателя при данной загрузке; h - КПД электродвигателя при полной загрузке, определяемый по каталогу; К_п - поправочный коэффициент, учитывающий загрузку двигателей: при К_заг ³ 0.8 значение К_п = 1.0, при К_заг < 0.8 значение К_п принимается по каталожным данным, а при их отсутствии - в следующей зависимости:

К_заг 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3

К_п 0.99 0.98 0.97 0.95 0.91

Формула (26) пригодна для определения теплоты, поступающей в помещение от насосов и вентиляторов, приводимых в движение электродвигателями, если механическая энергия передаваемая воде или воздуху отводится с последними за пределы помещения.

Тепловыделения от мотор-генераторов Q_м-г, Вт, определяются суммой потерь энергии в электродвигателях и генераторах:

Q_м-г = 1000N_уК_загК_од[1/(h₁h₂) - 1] = 1000N_уК_сп(1 - h₁h₂), (29)

где h₂ - КПД генератора при данной загрузке.

Тепловыделения от оборудования, приводимого в действие электродвигателями Q_об, Вт

Q_об = 1000N_уК_загК_одК_т = 1000N_уК_спК_тh₁, (30)

где К_т - коэффициент перехода теплоты в помещение, следует принимать по опытным данным, пользуясь для его определения ведомственными указаниями и нормами.

Тепловыделения от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования, Q_{об-эл.дв}, Вт

Q_{об-эл.дв} = 1000N_уК_загК_од(1/h₁ -1 + К_т). (31)