- •1. Краткое описание проектируемого объекта и
- •Расчетные параметры наружного воздуха
- •3. Расчетные параметры внутреннего воздуха
- •4.2.Потери теплоты от инфильтрации наружного воздуха
- •Определяют расход воздуха, подаваемого завесой Gз, кг/ч
- •6.1.5. Тепловыделения от остывающего материала определяют по формуле, аналогичной формуле (4):
- •6.1.6. Тепловыделения от нагретых поверхностей определяют по формулам теории теплопередачи.
- •6.1.7. Тепловыделения от оборудования, обогреваемого электричеством или сжиганием топлива. Тепловыделения от электрических нагревательных печей и сушил Qпеч, Вт, определяют по формуле
- •6.1.8. Поступление теплоты от системы отопления при невозможности ее отключения (например дежурного отопления местными нагревательными приборами) определяется по формуле
- •6.2. Определение поступлений влаги
- •6.3. Определение газо- и паровыделений
- •6.4. Определение пылевыделений
- •7. Тепловой баланс помещения
- •Расчет воздухообмена в помещении с местными отсосами
- •3.6DQя - Gм.Осрв(tр.З - tп)
- •106×Rв×Gвр - Gм.О(спдк - Сп)
- •Расчет воздухообменов в помещениях с местным притоком и
Расчет воздухообмена в помещении с местными отсосами
Схема “один приток - две вытяжки”:
уравнение воздушного баланса
Gп - Gм.о - Gу = 0, (57)
уравнения баланса явной теплоты
cpвGпtп + 3.6DQя - срвGм.оtр.з - срвGуtу = 0, (58)
уравнение баланса полной теплоты
Gпhп + 3.6DQп - Gм.оhр.з - Gуhу = 0, (59)
где Gп, Gм.о, Gу - соответственно расход приточного воздуха, воздуха, удаляемого через местные отсосы и воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, кг/ч; tп, tр.з, tу - соответственно температура приточного воздуха, воздуха рабочей зоны и воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, оС; hп, hр.з, hу - соответственно энтальпия приточного воздуха, воздуха рабочей зоны и воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, кДж/кг; DQя, DQп - соответственно избытки явной и полной теплоты в помещении (при недостатках теплоты величины входят в уравнения (58) и (59) со знаком минус), Вт; срв = 1.005 кДж/(кг×К) - удельная теплоемкость воздуха.
Расчет производят для трех периодов года. В ТП года, как правило, требуется определить расходы приточного Gп и удаляемого воздуха Gу. Поэтому систему уравнений (57), (58) или (57), (59) решают относительно Gу. При ассимиляции избытков явной теплоты получим:
3.6DQя - Gм.Осрв(tр.З - tп)
Gу = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾. (60)
срв(tу - tп)
В уравнении (60) неизвестными величинами являются температуры приточного tп и удаляемого tу воздуха. В ТП года рекомендуется использовать естественный приток, через открывающиеся фрамуги окон, если это допустимо по архитектурно-строительным и технологическим условиям. В этом случае
tп = tнА, (61)
где tнА - температура наружного воздуха (параметры А), оС.
При подаче воздуха системой с искусственным побуждением, следует учитывать подогрев воздуха в вентиляторе. Согласно [4, прил.17]
tп = tнА + 0.001pвен., (62)
где рвен. - полное давление вентилятора, Па. В первом приближении при неизвестном давлении вентилятора допускается принимать величину подогрева в пределах 0.5 - 1.0оС.
Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны, наиболее корректно может быть определена по одной из следующих формул:
tу = tп + kt(tр.з - tп), (63)
tу = tп + (tр.з - tп)/m, (64)
где kt - коэффициент эффективности воздухообмена; m - коэффициент теплового распределения.
Коэффициент kt корректно может быть рассчитан, если известна схема воздухообмена, схема воздухораспределения и распределение избытков теплоты в верхней и нижней зоне [19]. Однако при первом расчете воздухообменов такие данные, как правило, отсутствуют, поэтому значения kt принимают как укрупненный измеритель.
Для помещений, в которых циркуляция воздуха обусловлена совместным действием приточных струй и конвективных потоков от крупногабаритного оборудования (dэкв ³ 1.5 м) с шагом расстановки воздухораспределителей 12 м и более, значения kt следует принимать по данным таблицы 15. В цехах, в которых циркуляция воздуха обусловлена только действием приточных струй (основные цехи радиотехнической и электронной промышленности, цехи механической обработки металлов, сборочно-сварочные, гальванические, деревообрабатывающие) значения kt могут быть приняты по данным таблицы 16.
Таблица 15. Значения kt для цехов с нагретым оборудованием и механическим притоком [3]
Способ подачи воздуха
|
Ап, м2 не бо- |
Кратность воздухообмена, ч-1 |
|||||
|
лее |
3 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
Приколонная подача непосредственно в РЗ (до 2 м от пола) |
300 |
1.85 |
1.75 |
1.65 |
1.60 |
1.55 |
1.50 |
Приколонная подача с высоты 4 м от пола наклонными веерными струями в направлении РЗ |
600 |
1.40 |
1.35 |
1.25 |
1.20 |
1.15 |
1.15 |
Горизонтальная подача компактными струями выше 6 м от пола |
900 |
1.10 |
1.0 |
0.90 |
0.85 |
0.80 |
0.80 |
Подача сверху вниз вертикальными закрученными струями выше 6 м от пола |
600 |
1.10 |
1.05 |
1.00 |
0.95 |
0.95 |
0.90 |
Примечание: Ап - площадь зоны действия воздухораспределителей
Величина DQр.з может быть определена по формуле
DQр.з = 0.278срвGм.о(tр.з - tп). (65)
Формулу (64), как правило, используют при расчете аэрации (см. п. 9.2).
При расчете воздухообмена на ассимиляцию избытков полной теплоты решают систему уравнений (57), (59), а значения энтальпии воздуха в соответствующих точках вентиляционного процесса определяют по h-d-диаграмме. Для этого строят луч вентиляционного процесса и на пересечении луча с изотермами tп = const, tр.з = const, tу = const определяют значения соответствующих параметров воздуха.
Если в помещении, кроме избытков теплоты и влаги, выделяются также и вредные вещества, то необходимо произвести расчет воздухообменов на разбавление до ПДК. Из уравнения воздушного баланса и баланса вредности получим:
Таблица 16. Коэффициент эффективности воздухообмена kt в цехах, не имеющих нагретого технологического оборудования [3]
Способ подачи воздуха |
Место удаления воздуха общеобменной вентиляцией |
Доля тепловыделений в РЗ qр.з |
kt |
Непосредственно в РЗ |
Из верхней зоны |
1.0 0.7 0.5 |
1.0 1.4 2.0 |
Наклонными струями в направлении РЗ с высоты 4 м от пола |
То же |
1.0 0.7 0.5 |
1.0 1.2 1.3 |
То же более 4 м |
- “ - |
1.0 0.7 0.5 |
1.0 1.0 1.2 |
Выше рабочей зоны:
|
Вне зоны непосредственного воздействия струи
В зоне непосредственного воздействия струи
То же при h/Fстр: 10 20 30 из верхней зоны |
1.0 0.7 0.5
1.0 0.5
- - - 1.0 0.7 0.5 |
1.1 1.15 1.2
0.90 0.85
0.80 0.90 0.95 0.85 0.95 1.0 |
Примечания: 1. qр.з = DQр.з/DQ, где DQр.з - количество теплоты, поступившей в РЗ, Вт; DQ - избытки теплоты в помещении, Вт; 2. h - расстояние по горизонтали от всасывающего отверстия до выпуска струи, м; Fстр - площадь струи на входе в РЗ, м2.