106×Rв×Gвр - Gм.О(спдк - Сп)

G_у = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾, (66)

(С_у - С_п)

где С_п, С_ПДК, С_у - соответственно концентрация вредности в приточном воздухе, предельно допустимая в РЗ и в воздухе, удаляемом за пределами РЗ, мг/м³; G_вр - количество вредного вещества, поступающего в помещение (см. таблицу форма 6), кг/ч; r_в = 1.2 кг/м³ - плотность воздуха при стандартных условиях.

Если концентрация вредного вещества в приточном воздухе неизвестна, то она принимается не более 0.3ПДК_рз. Если неизвестно распределение вредностей по высоте помещения, то концентрацию С_у принимают равной ПДК_рз. Значения ПДК приведены в [6] и таблице П.1.3.

Расчет проводят по для каждого вредного вещества и результаты представляют в таблице форма 9.

Форма 9. Воздухообмены общеобменной вентиляции на разбавление

вредных веществ

Номер поме- щения	Наименование помещения	Вид вредно- сти	Количе- ство Gвр, кг/ч	ПДКрз, мг/м3	Класс опаснос- ти	Расход воздуха Gу,кг/ч
1	2	3	4	5	6	7

При одновременном выделении в воздух помещения нескольких веществ, обладающих эффектом суммации, расчет общеобменной вентиляции надлежит вести путем суммирования объемов воздуха, потребных для разбавления каждого вещества в отдельности [6].

При наличии в помещении выделений веществ, которые могут образовывать с воздухом взрывопожароопасные смеси, расход воздуха для обеспечения норм взрывопожарной безопасности определяют по формуле (60), подставляя вместо С_ПДК 0.1С_НКПРП, где С_НКПРП - нижний концентрационный предел распространения пламени по газо- паро- и пылевоздушной смеси.

В качестве расчетного воздухообмена принимают больший из рассчитанных по формулам (60) и (66).

В ХП года в помещениях без значительных тепловыделений общеобменная вентиляция, как правило, выполняет функции воздушного отопления. Поэтому цель расчета сводится к определению параметров приточного воздуха. При этом, если приток в ТП года осуществлялся естественным путем, то в качестве расчетного воздухообмена G_п в ХП года принимается наибольшее значение, полученное из условия ассимиляции влаги, разбавления вредностей до ПДК, либо по нормам взрывопожарной безопасности. Если в помещении отсутствуют выделения вредных и взрывопожароопасных веществ, избытки влаги, то воздухообмен рассчитывается либо по норме на одного человека - 60 м³/ч, либо принимается равным однократному обмену в час [4, прил.19].

Температуру приточного воздуха в ХП года определяют по уравнению (60), решая его относительно t_п по условиям ХП года.

В ПП года расчет воздухообменов проводят аналогично ТП года, если вентиляция рассчитывается на ассимиляцию избытков теплоты, в противном случае расчет проводят аналогично ХП года.

2. Расчет воздухообменов в помещениях с местным притоком и

местной вытяжной вентиляцией

Схема “два притока - две вытяжки”. Такая схема вентиляции применяется, как правило в горячих цеха, где кроме местной вытяжной вентиляции предусматривается также и местная приточная в виде воздушных душей.

Уравнение воздушного баланса

G_п + G_м.п - G_м.о - G_у = 0, (67)

уравнения баланса явной теплоты

c_pвG_пt_п + c_pвG_м.пt_м.п + 3.6DQ^я - с_рвG_м.оt_р.з - с_рвG_уt_у = 0, (68)

уравнение баланса полной теплоты

G_пh_п + G_м.пh_м.п + 3.6DQ^п - G_м.оh_р.з - G_уh_у = 0, (69)

где G_м.п, - расход приточного воздуха, подаваемого системой местной приточной вентиляции (расход установки воздушного душа), кг/ч; t_м.п, h_м.п - соответственно температура и энтальпия приточного воздуха, подаваемого системой местной приточной вентиляции (t_м.п = t₀ - см. расчет воздушного душа), ^оС, кДж/кг.

В ТП года в “горячих цехах” в качестве общеобменной вентиляции, как правило, применяют аэрацию. Поэтому расчет вохздухообменов проводят параллельно с расчетом аэрации (см. [12, гл.5]). Температуру удаляемого воздуха определяют по уравнению (64). Решая совместно уравнения (67) и (68) получим.

3.6DQ^я - G_м.ос_рв(t_р.з - t_п) + G_м.пс_р.в(t_м.п - t_п)

G_у = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾, (70)

с_рв(t_у - t_п)

где t_п = t_н^А - температура наружного воздуха (параметры А), ^оС.

После расчета воздухообменов по уравнениям (70) и (67) продолжают расчет аэрации, определяя требуемую площадь приточных и вытяжных аэрационных проемов.

Если в помещении кроме избытков явной теплоты имеются также влаговыделения и тепловлажностное соотношение e < 10000, то расчет следует проводить на ассимиляцию избытков полной теплоты, а при значительных влаговыделениях (e < 4000) расчет следует также провести на ассимиляцию избытков влаги и предусмотреть продувку ограждений [4, п.4.56]. При поступлении газовых вредностей необходимо провести расчет на разбавление их до ПДК и на обеспечение норм взрывопожарной безопасности.

В ХП и ПП года аэрация может применяться только при значительных избытках явной теплоты. При этом необходимо проверить достаточность этих теплоизбытков для нагрева наружного воздуха до требуемой по санитарным норма температуры. Расчет производят в следующем порядке.

По уравнению (64) определяют температуру удаляемого воздуха, принимая значение m, полученное в ТП года. При этом под температурой приточного воздуха t_п понимают температуру воздуха, поступающего в РЗ t_п.р.з , которая в соответствии с [4, прил. 7], может быть ниже t_р.з не более чем на 2.5 ^оС, тогда из (64) получим

t_у = t_р.з + 2.5(1/m -1). (71)

Решаем совместно уравнения (67) и (68) относительно температуры приточного воздуха t_п, принимая общеобменную вытяжку минимально необходимой (однократный обмен или из условия разбавления вредностей до ПДК, либо по нормам взрывопожарной безопасности). Если по результатам расчета окажется, что t_п £ t_н^Б в ХП, то аэрация допустима как в ХП, так и в ПП года. При t_н^Б < t_п £ 8 ^оС аэрация допустима только в ПП года. Если не выполняются оба условия, то аэрация недопустима ни ХП ни в ПП года.

Если аэрация допустима, то производят расчет воздухообменов по уравнениям (70) и (67), определяя значения G_п и G_у. При этом следует иметь ввиду, что в уравнении (70) t_п = t_н^Б в ХП года и t_п = 8 ^оС в ПП года. Далее производят расчет аэрации В ХП и ПП период, определяя площадь приточных и вытяжных проемов. Приточные проемы в ХП и ПП должны располагаться на расстоянии не мене 3.2 м от уровня земли.

Если аэрация недопустима, то применяют систему приточной вентиляции с искусственным побуждением движения воздуха. Температура приточного воздуха в первом приближении определяется из уравнений воздушно-теплового баланса и затем уточняется при расчете воздухораспределения.

Результаты расчета воздухообменов заносят в таблицу форма 9.

10. ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНА И РАСЧЕТ

ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

Выбор схемы организации воздухообмена “снизу - вверх”, “сверху - вниз”, “снизу - вниз” или смешанной производится в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* [4, п.4.49-4.60] и [19, гл. 17].

После выбора схемы организации воздухообмена необходимо подобрать воздухораспределительные устройства и выполнить их расчет. При этом следует руководствоваться справочными и литературными рекомендациями [1-3, 19], а также методическими указаниями по расчету воздухораспределительных устройств.

11. КОНСТРУКТИВНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ ВЕНТСИСТЕМ

Приводятся данные о конструктивном оформлении и компоновке вентсистем, размещении вентустановок, способе прокладки и креплении воздуховодов, материале воздуховодов, их форме, типе вентиляторов, электродвигателей, запорно-регулирующих устройств, контрольно-измерительной аппаратуры.

Указываются мероприятия по предупреждению пожарной опасности и взрывов, по антикоррозийной защите, по снижению вибрации и шума, по защите атмосферного воздуха от загрязнения.

12. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ

В соответствии с заданием, либо по согласованию с руководителем необходимо выполнить аэродинамический расчет одной приточной и одной вытяжной вентиляционной установки. Скорость движения воздуха на участках магистрали принимается 10 - 10 м/с, а в ответвлениях 5 - 8 м/с. Воздуховоды, как правило, принимаются круглого сечения из унифицированных деталей. Конструкция унифицированный узлов и коэффициенты местных сопротивлений приведены в [1, §20], а также в методических указаниях [20]. Расчет проводится в табличной форме. Для остальных систем производится предварительны расчет с целью определения размеров поперечного сечения воздуховодов.

Форма 9. Воздушно-тепловые балансы приточно-вытяжной вентиляции

Наимено-вание

Объем, м3

Пе- риод

Темпера- тура

DQ+ или

Приточная вентиляция

Вытяжная вентиляция

Kp,

помеще- ния

года

tн, оС

tр.з, оС

DQ-, Вт

механиче-ская, кг/ч

есте-стве-нная

все- го, кг/ч

tп, оС

механичес- кая, кг/ч

естествен- ная, кг/ч

все- го, кг/ч

tу, оС

ч-1

мест

общ

мест.

общ.

мест.

общ.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

13. РАСЧЕТ И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ

Необходимо выполнить расчет калориферных установок для приточных систем и воздушно-тепловых завес. При этом одна установка рассчитывается вручную, а остальные на ЭВМ.

Подбираются и рассчитываются (для одной камеры) фильтры для приточных камер, пылеулавливающие устройства и фильтры для очистки вентиляционных выбросов. Кроме этого, для всех систем подбираются вентиляционные агрегаты, а для двух систем (одной вытяжной и одной приточной) подбирается все необходимое вентиляционное оборудование (гибкие вставки, узлы прохода, воздушные клапаны, обратные клапаны и т. д.).

14. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ (ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ)

В проекте разрабатывается система парового отопления высокого или среднего давления. Для горячих цехов разрабатывается система теплоснабжения калориферов приточных установок, воздушно-тепловых завес и воздушно-отопительных агрегатов, обеспечивающих дежурное отопление. При установке воздушно-отопительных агрегатов предварительно необходимо выполнить их расчет [12].

Необходимо составить аксонометрическую схему системы отопления или теплоснабжения, выполнить гидравлический расчет паропровода и напорного конденсатопровода, теплотехнический расчет нагревательных приборов, подобрать необходимое оборудование - конденсатоотводчики, запорно-регулирующую арматуру, конденсатный бак, конденсатный насос и т. д.). При выполнении данного раздела необходимо использовать материалы и рекомендации изложенные в [12], а также методические указания по расчету и проектированию систем парового отопления и теплоснабжения.

15. ИНДИВИДУАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ

Кроме перечисленных основных разделов каждый студент индивидуально разрабатывает небольшой специальный вопрос, связанный с ОВ производственных зданий. Содержание этого раздела указывается в задании на проектирование. Консультации по индивидуальному заданию заключаются лишь в рекомендации специальной литературы.

16. ВЫПОЛНЕНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ ПРОЕКТА

Чертежи проекта выполняют в соответствии с ГОСТ 21.602-79 [21]. На чертежах должны быть показаны:

• планы и разрезы цеха с размещенным отопительно-вентиляционным оборудованием (М 1:100);

• аксонометрические схемы одной приточной и одной вытяжной установки, схема системы отопления, теплоснабжения калориферов, обвязки калориферов, схема узла управления (М 1:100, 1:50);

• чертежи установок вентиляционных систем (план и разрез одной приточной и одной вытяжной установки, М 1:50);

• индивидуальное задание, если оно предусматривает графическую часть.

Кроме этого, на первом листе представляется характеристика отопительно-вентиляционных систем, основные показатели по чертежам отопления и вентиляции и таблица местных отсосов. На втором листе, где выполнены чертежи установок систем, составляется спецификация на одну приточную и одну вытяжную установки и на систему отопления (теплоснабжения).

Л И Т Е Р А Т У Р А

1. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий / В.П. Титов, Э.В. Сазонов, Ю.С. Краснов, В.И. Новожилов.- М.: Стройиздат, 1985.- 208 с.

2. Вентиляция и отопление цехов машиностроительных заводов / М.И. Гримитлин, О.Н. Тимофеева, В.М. Эльтерман, Л.С. Эльянов.- М.: Машиностроение, 1978.- 272 с.

3. Волков О.Д. Проектирование вентиляции промышленного здания.- Харьков : “Выща школа”, 1989.- 240 с.

4. Строительные нормы и правила СНиП 2.04.05-91*. Отопление вентиляция и кондиционирование / Госстрой России.- М.: ГУП ЦПП, 1999.- 73 с.

5. Строительные нормы и правила. СНиП 23-01-99. Строительная климатология / Госстрой России.- М.: ГУП ЦПП, 2000.- 58 с.

6. ГОСТ 12.1.005-88. Воздух рабочей зоны.- М.: Издательство стандартов, 1988.- 32 с.

7. Строительные нормы и правила СНиП II-90-81. Производственные здания промышленных предприятий

8. Строительные нормы и правила СНиП 2.09.04-87. Вспомогательные здания и сооружения производственных предприятий

9. Внутренние санитарно-технические утройства. В 3-х частях. Ч. 1. Отопление / В.Н. Богословский, В.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др.; Под ред. И.Г. Староверова, Ю.И. Шиллера.- М.: Стройиздат, 1990.- 334 с.- (Справочник проектировщика).

10. Методические указания к выполнению расчетно-графической работы “Воздушный и тепловой баланс помещений

11. Пособие к СНиП 2.04.05-91. Отопление вентиляция и крндиционирование. 12.91. Рекомендации по расчету инфильтрации наружного воздуха в одноэтажных производственных зданиях.- М.: ГПИ Промстройпроект, 1993.- 56 с.

12. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х частях. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.1./ В.Н. Богословский, А.И. Пирумов, В.Н. Посохин и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. 4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1992.- 319 с.- (Справочник проектировщика).

13. Методические указания к выполнению курсового проекта по отоплению и вентиляции гальванических и травильных цехов для студентов специальности 290700 - Теплогазоснабжение и вентиляция.- Калининград.: КГТУ, 1997.- 35 с.

14. Методические указания к выполнению курсового проекта по отоплению и вентиляции деревообрабатывающих цехов для студентов специальности 290700 - Теплогазоснабжение и вентиляция.- Калининград.: КГТУ, 1997.- 35 с.

15. Рекомендации по расчету отсосов от оборудования, выделяющего тепло и газы. АЗ-877.- М.: ГПИ Сантехпроект, 1983.- 32 с.

16. Писаренко В.Л., Рогинский М.Л. Вентиляция рабочих мест в сварочном производстве.- М.: Машиностроение, 1981.- 263 с.

17. Вентиляция, кондиционирование и очистка воздуха на предприятиях пищевой промышленности / Е.А. Штокман, В.А. Шилов, Е.Е Новгородский и др. Под ред. Е.А. Штокмана.- М.: Изд-во АСВ, Ростов-на -Дону.: Изд-во “Новая книга”, 1997.- 688 с.

18. Пособие к СНиП 2.04.05-91. Отопление вентиляция и кондиционирование. 2.91. Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения.- М.: ГПИ Промстройпроект, 1993. -24 с.

19. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3-х частях. Ч. 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн.2./ Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. 4-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1992.- 416 с.- (Справочник проектировщика).

20. Методические указания к выполнению курсовой работы “Отопление и вентиляция общественного здания”. Ч. 2. Вентиляция.

21. ГОСТ 21.602-79. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха / Рабочие чертежи.- М.: Изд-во стандартов, 1980.- 16 с.

П Р И Л О Ж Е Н И Е 1

Таблица П.1.1. Расчетные температуры, скорость и относительная влажность воздуха на постоянных

и непостоянных рабочих местах производственных помещений

			Оптимальные нормы			Допустимые нормы
			на постоянных и непостоян- ных рабочих местах			Температуры, оС				на постоянных и непостоянных рабочих местах
Период года	Категория работ	tр.з,оС		vр.з, м/с, не более	jр.з, %		На всех рабочих местах	На пос- тоянных рабочих местах	На непос- тоянных рабочих местах	vр.з, м/с, не бо- лее	jр.з, %, не бо- лее
Теплый	Легкая Iа Iб Средней тяжести IIа IIб Тяжелая III	23 - 25 22 - 24 21 - 23 20 - 22 18 - 20		0.1 0.2 0.3 0.3 0.4	40-60		На 4oC выше расчетной тем- пературы нару- жного воздуха (параметры А) и не более ука- занных в гр. 7 и 8	28/31 28/31 27/30 27/30 26/29	30/32 30/32 29/31 29/31 28/30	0.2 0.3 0.4 0.5	75

Окончание таблицы П.1.1

			Оптимальные нормы			Допустимые нормы
			на постоянных и непостоян- ных рабочих местах			Температуры, оС				на постоянных и непостоянных рабочих местах
Период года	Категория работ	tр.з,оС		vр.з, м/с, не более	jр.з, %		На всех рабочих местах	На пос- тоянных рабочих местах	На непос- тоянных рабочих местах	vр.з, м/с, не бо- лее	jр.з, %, не бо- лее
Холод- ный и перехо- дные условия	Легкая Iа Iб Средней тяжести IIа IIб Тяжелая III	22 - 24 21 - 23 18 - 20 17 - 19 16 - 18		0.1 0.1 0.2 0.2 0.3	40-60		-	21 - 25 20 - 24 17 - 23 15 - 21 13 - 19	18 - 26 17 - 25 15 - 24 13 - 23 12 - 20	0.1 0.2 0.3 0.4 0.5	75

Примечания. 1. В таблице допустимые нормы внутреннего воздуха приведены в виде дроби в числителе для районов с расчетной температурой наружного воздуха (параметры А) ниже 25^оС, в знаменателе - выше 25^оС.

2. Для районов с температурой наружного воздуха (параметры А) 25^оС и выше соответственно для категорий работ I, II и III температуру на рабочих местах следует принимать на 4^оС выше температуры наружного воздуха, но не выше, указанной в знаменателе гр. 7 и 8.

3. В населенных пунктах с расчетной температурой наружного воздуха 18^оС и ниже (параметры А) вместо 4^оС, указанных в гр. 6, допускается принимать 6^оС

4. Нормативная разность температур между температурой на рабочих местах и температурой наружного воздуха (параметры А) 4 или 6^оС может быть увеличена при обосновании расчетом в соответствии с п. 2.10 [2].

5. В населенных пунктах с расчетной температурой наружного воздуха t_н, ^оС, на постоянных и непостоянных рабочих местах в теплый период года (параметры А), превышающей:

а) 28^оС - на каждый градус разности температур (t_н - 28) следует увеличивать скорость движения воздуха на 0.1 м/с, но не более чем на 0.3 м/с выше скорости, указанной в гр. 9;

б) 24^оС - на каждый градус разности температур (t_н - 24) допускается принимать относительную влажность воздуха на 5% ниже относительной влажности, указанной в гр. 10;

6. В климатических зонах с высокой относительной влажностью воздуха (вблизи морей, озер и др.), а также при применении адиабатной обработки приточного воздуха водой для обеспечения на рабочих местах температур, указанных в гр. 7 и 8, допускается принимать относительную влажность воздуха на 10% выше относительной влажности, определенной в соответствии с примеч. 5б.

7. Если допустимые нормы невозможно обеспечить по производственным или экономическим условиям, то следует предусмотреть воздушное душирование или кондиционирование воздуха на постоянных рабочих местах

Таблица П.1.2. Расчетные нормы температур и скорости движения воздуха при воздушном душировании

Категория работ	Температура воздуха вне струи	Средняя на 1 м2 скорость воздуха в души- рующей струе на рабочем месте, м/с	Температура смеси воздуха в душирующей струе, оС, на рабочем месте при поверхностной плотности лучистого теплового потока, Вт/м2 ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ 140 - 350 | 700 | 1400 | 2100 | 2800
Легкая - I	Для рабочей зоны	1 2 3 3.5	28 - - -	24 28 - -	21 26 28 -	16 24 26 27	- 20 24 25
Средней тяжес- ти - II	Для рабочей зоны	1 2 3 3.5	27 28 - -	22 24 27 28	- 21 24 25	- 16 21 22	- - 18 19
Тяжелая III	Для рабочей зоны	2 3 3.5	25 26 -	19 22 23	16 20 22	- 18 20	- 17 19

Примечания: 1. При температуре воздуха вне струи, отличающейся от указанной в таблице, температуру смеси воздуха в душирующей струе на рабочем месте следует повышать или понижать на 0.4 ^оС на каждый градус разности от значения, приведенного в таблице, но принимать не ниже 16 ^оС.

2. Поверхностную плотность лучистого теплового потока следует принимать равной средней за время облучения.

3. При длительности воздействия лучистого теплового потока менее 15 или более 30 мин. непрерывной работы температуру смеси воздуха в струе допускается принимать соответственно на 2 ^оС выше или ниже значений, приведенных в таблице.

4. Для промежуточных значений поверхностной плотности лучистого теплового потока температуру смеси воздуха в душирующей струе следует определять интерполяцией.

Таблица П. 1.5. Характеристики типовых душирующих воздухораспределителей

Воздухораспредели-	Марка	Размеры, мм					Масса,	Расчетная	Коэффициенты
тель		d0	b0	l0	H	L	кг	площадь, F0, м2	m	n	x
Универсальный душирующий воздухораспределитель типа УДВ (серия 5.904-31)	УДВ-1 УДВ-2 УДВ-3	450 630 900	400 600 300	400 600 800	770 1040 1310	725 1040 1340	39.2 (49.2) 67 (80.1) 109 (129.7)	0.17 0.38 0.68	6.0	4.9	2.1
Патрубок поворотный душирующий типа ППД (серия 4.904-22)	ППД-5 ППД-6 ППД-8	500 630 800	320 400 510	320 400 510	1260 1540 1900	1010 1260 1590	61 88 125	0.1 0.16 0.26	6.3	4.5	4.0

Примечание: в скобках указана масса патрубков с нижним подводом воздуха, без скобок - с верхним.

Таблица П.1.3. Значения ПДК_рз для некоторых вредных веществ

Наименование вещества	ПДКр.з, мг/м3	Класс опасности	Агрегатное состояние
Аммиак	20	4	г
Ацетон	200	4	г
Бензин-растворитель	300	4	г
Бензин топливный	100	4	г
Бензол	5	2	г
Mn (в пересчете на MnO2)	0.3	2	а
Цианистый водород	0.3	2	г
Оксид углерода	20	4	г
Кислота серная	1	2	а
Сернистый ангидрид	10	3	г
Сероводород	10	2	г
Скипидар	300	4	г
Формальдегид	0.5	2	г
Хлор	1	2	г
Триоксид хрома (GrO3)	0.01	1	а
Фтористый водород (HF)	0.5	2	г
Фториды	1.0	2	а
Пыль минеральная и органическая: содержание более 70% свободной SiO2 (кварц, динас и др.) содержание от 10% до 70% свободной SiO2 (гранит, шамот и др.) абразивная (корунд, карбокорунд) цементная, глиняная, минеральная, не содержащая свободной SiO2 прочие виды минеральной и растительной пыли, не содержащие SiO2 и примеси токсичных веществ	1 2 6 6 10	3 4 4 4 -	- - - - -

Примечание: г - газообразное состояние; а - аэрозоль.

Таблица П.1.4. Рабочие места, для которых требуются

душирующие устройства

Помещения	Рабочие места	Интенсивность теплового облучения, Вт/м2
Печной зал	Термический цех: ванны электродно-соляные, Агрегаты закалки и цианирования, закалочные камерные печи, колодцы для охлаждения изделий; шахтные газовые и электрические цементационные печи с t = 850-900 оС, тигельные газовые печи-ванны, агрегаты для отпуска изделий, столы напайки твердых сплавов; селитровые и щелочные с газовым подогревом и масляные закалочные ванны, шахтные электрические отпускные и камерные газовые с выдвижным подом печи.	1400-2100 700-1400 350-700
Молотовые пролеты	Кузнечно-прессовый цех: нагревательные печи, молоты; места складирования изделий после отковки.	1400-2100 350-700
Пролеты с прессами и ковочными машинами	прессы; места складирования изделий после прессовки, пульты управления; кабина крановщика	1400-2100 700-1400 700-1400