- •Нелинейные резистивные электрические цепи постоянного тока. Нелинейные резистивные элементы (лампа накаливания, бареттер, стабилитрон, диод).
- •Методы расчета нелинейных резистивных цепей постоянного тока.
- •8.2.1. Аналитические методы расчета нелинейных цепей
- •8.2.2. Графические методы расчета нелинейных цепей
- •1) Метод эквивалентных преобразований (сложения характеристик)
- •2) Метод двух узлов
- •3) Метод эквивалентного генератора
- •8.2.3. Численный расчет нелинейных резистивных цепей
- •Расчет нелинейной резистивной цепи постоянного тока с двумя узлами. Применение метода активного двухполюсника при расчете нелинейных резистивных цепей постоянного тока.
- •Нелинейные резистивные электрические цепи переменного тока. Электрический вентиль, стабилитрон: вольтамперные характеристики, применение.
- •Однополупериодное выпрямление и его характеристики.
- •Двухполупериодное выпрямление и его характеристики.
- •Расчет нелинейных резистивных цепей переменного тока методом кусочно-линейной аппроксимации.
- •Графический метод расчета нелинейных резистивных цепей переменного тока.
- •Основные законы и особенности магнитных цепей постоянного магнитного потока. Допущения при расчете магнитных цепей.
- •8.3.2. Допущения, принимаемые при расчете магнитных цепей.
- •Расчет прямой и обратной задач в магнитных цепях постоянного тока. Законы Кирхгофа для магнитных цепей.
- •Катушка со стальным сердечником. Форма кривых тока, напряжения и потока (питание от источника тока).
- •Катушка со стальным сердечником. Форма кривых тока, напряжения и потока (питание от источника напряжения). См 11 !!
- •Расчет нелинейных магнитных цепей методом кусочно-линейной аппроксимации.
- •Расчет нелинейных индуктивных цепей по мгновенным значениям (аналитический метод расчета).
- •Метод эквивалентных синусоид. Расчет катушки со стальным сердечником методом эквивалентных синусоид.
- •Феррорезонанс напряжений. Идеальная и реальная вольтамперная характеристики.
- •Феррорезонанс токов. Идеальная и реальная вольтамперная характеристики.
- •Переходные процессы в нелинейных цепях. Особенности, методы расчета.
- •9.1. Особенности расчета переходных процессов в нелинейных цепях
- •9.2. Выход на установившийся режим
- •Аналитические методы расчета переходных процессов в нелинейных цепях (метод условной линеаризации, кусочно-линейной аппроксимации).
- •Аналитические методы расчета переходных процессов в нелинейных цепях (кусочно-линейной аппроксимации, аппроксимации полиномом).
- •3) Метод аналитической аппроксимации нелинейной характеристики
Катушка со стальным сердечником. Форма кривых тока, напряжения и потока (питание от источника тока).
Потери на гистерезис. Рассмотрим потери на гистерезис в катушке с ферромагнитным сердечником, длина средней линии которого l , площадь сечения S и число витков w . Для упрощения считаем активное сопротивление обмотки и поток рассеяния равными нулю. В этом случае , . Активная мощность катушки при указанных допущениях будет равна потерям на гистерезис:
|
Интеграл определяет площадь гистерезисной петли и может быть найден по приближенной формуле . Таким образом, потери на гистерезис PГ = fVσГBnm, где V=lS - объем материала магнитопровода; σГ - коэффициент, зависящий от сорта стали; n=1,6 при 0,1 ≤ Bm ≤ 1 Тл, n=2 при 1 ≤ Bm ≤ 1,6 Тл. Потери на гистерезис можно уменьшить за счет улучшения качества ферромагнитного материала, т.е. за счет снижения коэффициента σГ.
Потери на вихревые токи. Вихревые токи возникают в ферромагнитном материале сердечника под влиянием электрического поля, наводимого переменным магнитным полем. Кроме потерь энергии вихревые тока производят размагничивающее действие, которое сильнее сказывается в середине магнитопровода. Допущение, что в каждый момент времени магнитная индукция одинакова во всех точках поперечного сечения равносильно пренебрежению размагничивающим действием вихревых токов. Для уменьшения потерь энергии от вихревых токов магнитопровод собирают из отдельных электрически изолированных один от другого листов. При введенных допущениях потери от вихревых токов могут быть найдены по формуле:
PВ = σВf2VBnm, |
где V=lS - объем материала магнитопровода; σВ - коэффициент, зависящий от сорта стали и размеров стальных листов.
То обстоятельство, что потери на гистерезис PГ пропорциональны первой степени частоты, а потери на вихревые токи PВ - второй степени частоты позволяет отделить потери на гистерезис от потерь на вихревые токи, если известны суммарные потери в ферромагнетике:
Pфер = PГ + PВ = fVσГBnm + σВf2VBnm, |
для двух или более значений частоты при одинаковом значении Bm.
Вследствие появления вихревых токов связь между потокосцеплением и током видоизменяется, узлы гистерезисной петли закругляются. Чем больше влияние вихревых токов, тем ближе кривая к эллипсу. Площадь эллиптической петли определяет потери в материале сердечника за период. Если в сердечнике одновременно имеются и вихревые токи и явление гистерезиса, то зависимость Ψ(i) представляет собой нечто промежуточное между эллипсом и гистерезисной кривой. Форма этой кривой изменяется с изменением частоты, приближаясь при ее уменьшении к гистерезисной петле, при увеличении – к эллипсу.
При исследовании установившихся режимов в катушке с ферромагнитным сердечником пренебрегают активным сопротивлением обмотки и потоками рассеяния. При пренебрежении вихревыми токами (гистерезисом) зависимость B(H) - основная кривая намагниченности. При графическом решении строят зависимость Ψ(i), которая повторяет форму кривой B(H): используют пропорциональность между H и i (i(t) = ΣHl/w) и пропорциональность между B и Ψ (Ψ = wBS). Здесь w - количество витков катушки, l и S -средняя длина участка магнитопровода и средняя площадь сечения.
Различают намагничивание катушки от источника напряжения и намагничивание от источника тока.
Намагничивание от источника синусоидального напряжения
Пусть катушка с ферромагнитным сердечником подключена к источнику напряжения u(t)=Umcos(ωt)=Umsin(ωt+π/2) (рис. 8.43).
При сделанных допущениях без учета гистерезиса u(t) = dΨ/dt , следовательно, в установившемся режиме Ψ(t)=Ψmsin(ωt) будет синусоидальной функцией времени, причем Ψm = Um/ω . Расположим графики как показано на рис. 8.44. и построим по точкам искомую кривую тока (графическое решение).
Рис. 8.43 |
|
|
Рис. 8.44 |
Если амплитуду приложенного напряжения уменьшить, то с уменьшением Ψm = Um/ω нелинейность катушки будет проявляться в меньшей степени и кривая тока будет близка к синусоидальной. С ростом Um кривая тока становится резко несинусоидальной, принимая все более заостренную форму. В силу симметрии характеристики Ψ(i) кривая i(t) содержит только нечетные гармоники. При расчетах часто используют формулу, связывающую действующее значение входного напряжения и значение максимального потока (или индукции) в магнитопроводе:
|
При аналитическом расчете реальную характеристику i(Ψ) или i(Φ) аналитически аппроксимируют полиномом i(Φ) = a1Φ + a3Φ3 ( коэффициенты a1 и a3 в простейшем случае находят из рассмотрения рабочего участка, определяемого амплитудой входного напряжения). Так как Φ(t)=Φmsin(ωt), Φm=Um/(ωw), то i(t)=a1Φmsin(ωt)+a3(Φmsin(ωt))3. Из тригонометрии известно, что . Тогда мгновенное значение тока:
При аналитической аппроксимации полиномом кривая тока содержит первую и третью гармоники i(t)=I1msin(ωt)-I3msin(3ωt) . Заостренная форма кривой тока получается потому, что максимумы первой и третьей гармоник совпадают при ωt=π/2 и т.д.
При учете гистерезиса форма кривой тока резко несинусоидальная, несимметрична относительно оси ординат. Момент прохождения потокосцепления через нуль отстаёт от момента прохождения тока через нуль, в то время как максимума потокосцепление и ток достигают в один момент времени (рис. 8.45). Выделив основную гармонику тока, можно убедиться, что кривая потокосцепления отстает от основной гармоники тока на некоторый угол δ, называемый гистерезисным углом.
|
Рис. 8.45 |