![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •IX. Каркаси виробничих будівель
- •9.1. Загальна характеристика каркасів виробничих будівель
- •9.2. Основні елементи каркасу та їх функції
- •9.3. Області застосування стальних та змішаних каркасів
- •9.4. Вимоги, які пред’являються до каркасів
- •9.4.1. Експлуатаційні вимоги
- •9.4.2. Вимоги надійності та довговічності
- •9.4.3. Економічні вимоги
- •9.5. Конструктивні схеми основних несучих елементів стальних каркасів
- •9.6. Уніфікація об’ємно-планувальних параметрів. Розміщення колон в плані. Температурні шви та їх призначення
- •9.7. Компонування однопролітних поперечних рам каркасу
- •А. Вертикальні розміри.
- •9.8. В’язі стальних каркасів
- •9.8.1. В’язі колон
- •9.8.2. В’язі покриття (шатра)
- •9.9. Фахверк
- •X. Особливості розрахунку поперечних рам
- •10.1. Фактична робота стальних каркасів
- •10.2. Розрахункова схема однопролітної поперечної рами
- •10.3. Визначення навантажень, які діють на раму
- •10.3.1. Постійні навантаження
- •10.3.2. Снігове навантаження
- •10.3.3. Навантаження від мостових кранів
- •10.3.4. Вітрове навантаження
- •10.4. Практичні прийоми для статичного розрахунку поперечних рам
- •10.5. Визначення розрахункових зусиль в елементах рами
- •Хі. Компонування та розрахунок елементів покриття
- •11.1. Конструкція покрівлі
- •11.2. Безпрогонні покриття
- •11.3. Покриття по прогонам
- •11.4. Конструкція та розрахунок прогонів суцільного перерізу
- •11.5. Решітчасті прогони
- •2) Чотирипанельний; 3) шестипанельний
- •11.6. Вибір схеми кроквяних та підкроквяних ферм
- •11.7. Особливості роботи і розрахунку кроквяної ферми в системі поперечної рами
- •11.7.1. Навантаження
- •А. Постійне навантаження.
- •11.7.2. Визначення зусиль в стержнях ферм з урахуванням опорних моментів та розпору рами
- •11.8. Конструювання та розрахунок опорних вузлів кроквяної ферми
- •11.8.1. Опорні вузли ферми при шарнірному опиранні
- •11.8.2. Опорні вузли ферми при жорсткому з’єднанні з колоною а. Верхній опорний вузол.
- •XII. Колони поперечних рам
- •12.1. Типи колон та їх перерізів
- •12.2. Розрахункові довжини колон
- •12.2.1. Розрахункова довжина колони в площині рами
- •12.2.2. Розрахункова довжина колони з площини рами
- •12.3. Розрахунок суцільних (суцільностінчастих) позацентрово-стиснутих колон
- •12.4.2. Розрахунок стержня колони
- •12.4.3. Робота і розрахунок елементів решітки
- •12.4.4. Перевірка стійкості колони в площині рами (в площині дії моменту) як єдиного стержня
- •12.5. Конструювання, особливості роботи та розрахунку основних вузлів позацентрово-стиснутих колон
- •12.5.1. Сполучення надкранової та підкранової
- •12.5.2. Розрахунок бази колон та фундаментних болтів
- •13.1. Загальна характеристика
- •13.2. Навантаження на підкранові конструкції
- •13.3. Конструктивні рішення суцільних підкранових балок
- •13.4. Особливості розрахунку суцільних підкранових балок
- •13.4.1. Розрахункові зусилля
- •13.4.2. Перевірка міцності підкранових балок
- •13.4.3. Перевірка прогинів (жорсткості)
- •13.4.4. Перевірка місцевої стійкості
- •13.4.5. Розрахунок поясних швів підкранових балок
- •Література до вивчення дисципліни
12.4.3. Робота і розрахунок елементів решітки
Мета розрахунку – визначити переріз решітки. Решітка призначена для забезпечення сумісної роботи двох віток. Проектується з одинарних кутиків. Розраховується на поперечну силу (фактичну або умовну). За розрахункову приймають більшу з них (Qmax).
Фактичну максимальну поперечну силу визначають із статичного розрахунку рами, а умовну за формулою (як і для центрально-стиснутих колон):
,
кН,
де N – поздовжня сила в колоні; – коефіцієнт поздовжнього згину в площині з’єднувальної решітки (в площині рами), який визначається за приведеною гнучкістю ef, що враховує піддатливість решітки при згині відносно вільної осі (як і в центрально-стиснутих наскрізних колонах, див. п.7.6).
Оскільки ef залежить від перерізу кутиків решітки (якого ще немає), то для попередніх розрахунків можна прийняти (з досвіду проектування):
Qfic = k A , кН,
де А – сумарна площа перерізу віток колони (підставляється в см2);
k – коефіцієнт, рівний: при Ry = 210 Мпа - k = 0,2;
Ry = 260 МПа - k = 0,3;
Ry = 290 МПа - k = 0,4;
Ry = 380 МПа - k = 0,5;
і т.д.;
для проміжних значень Ry виконується інтерполяція k.
Значення Qmax розподіляється порівну між двома площинами решітки (рис.12.34):
.
Рис. 12.34. Розподіл поперечної сили Qmax між двома площинами решітки
Зусилля в розкосі решітки (рис.12.35):
Рис. 12.35. До визначення зусилля в розкосах решітки
Необхідну площу перерізу кутика решітки визначають як для центрально-стиснутого елемента:
де значенням попередньо задаються 0,6 ;
с = 0,75 – для одинарних кутиків, які прикріплені тільки однією полицею.
За необхідною площею А підбирають переріз розкосу і виконують перевірку стійкості:
.
залежить
від
і
.
,
де
-
розрахункова довжина розкосу, рівна
відстані між вузлами його прикріплення
до віток;
-
мінімальний радіус інерції перерізу
одинарного кутика (таким є радіус інерції
відносно головної осі y-y,
що перетинає полиці кутика, рис.12.36).
Рис. 12.36. Положення головної осі y-y перерізу кутика, відносно якої радіус інерції є мінімальним
12.4.4. Перевірка стійкості колони в площині рами (в площині дії моменту) як єдиного стержня
Умова стійкості позацентрово-стиснутого елемента в площині дії моменту:
,
де А – сумарна площа перерізу віток;
е – коефіцієнт зниження розрахункового опору при позацентровому стиску.
е
визначається за табл. 75 [1]
залежно
від умовної приведеної гнучкості
та відносного ексцентриситету m.
-?
,
де ef – приведена гнучкість наскрізного стержня з решітками; визначається як і для центрально-стиснутих наскрізних колон (п.7.6).
;
х – гнучкість стержня відносно центральної осі х-х без врахування решіток; А – площа перерізу колони; Аd1 – площа перерізу розкосу решітки;
α1
– коефіцієнт, рівний
(рис.12.37).
Рис. 12.37. До визначення коефіцієнту α1
;
де Іх – момент інерції складеного перерізу відносно центральної осі х-х;
а – відстань від центральної осі перерізу (осі х-х) до осі найбільш стиснутої вітки, але не менше відстані до осі стінки вітки, а саме (рис.12.38):
Рис. 12.38. До визначення відстані а
1) коли більш стиснутою є підкранова (внутрішня) вітка, тобто Nп.в.>Nз.в., то а = а1 ;
2) коли більш стиснутою є зовнішня вітка, тобто Nз.в.>Nп.в., то а = а2 .
Стійкість наскрізної колони як єдиного стержня з площини дії моменту перевіряти не потрібно, оскільки вона забезпечена перевіркою кожної з віток окремо.
Для забезпечення геометричної незмінності перерізу проектують діафрагми, які розміщують по кінцям кожної відправної марки та приблизно через 4 м по довжині (рис.12.39).
Рис. 12.39. Горизонтальна діафрагма жорсткості