- •4.1. Насадкова колона.
- •4.1.1. Розрахунок витрати абсорбенту і діаметра абсорбера
- •4.1.2. Розрахунок висоти абсорбційної колони
- •1. Метод графічного інтегрування.
- •4.2. Тарілчаста колона
- •4.2.1. Розрахунок діаметра абсорбера
- •4.2.2. Розрахунок висоти колони.
- •4.2.2.3. Вибір відстані між тарілками й визначення висоти абсорбера
- •4.2.3. Гідравлічний опір тарілок абсорбера
- •4.3. Приклади розрахунку абсорберів
- •4.3.1. Розрахунок насадкового абсорбера
- •Маса аміаку, яка поглинається за одиницю часу, і витрата води на абсорбцію
- •1.2. Рушійна сила масопередачі
- •1.3. Швидкість газу і діаметр абсорбера
- •1.4. Розрахунок густини зрошування і коефіцієнта змочуваності насадки
- •1.5. Розрахунок коефіцієнтів масовіддачі
- •1.6. Коефіцієнт масопередачі, поверхня масообміну і висота абсорбера
- •2. Гідравлічний розрахунок
- •3. Конструктивний розрахунок
- •3.1. Товщина обичайки:
- •3.3. Днища
- •3.4. Фланці
- •3.5. Штуцери
- •3.6. Розрахунок опори.
- •4.3.2. Розрахунок тарілчастого абсорбера
- •Технологічний розрахунок
- •1.3. Швидкість газу і діаметр абсорбера
- •1.4. Розрахунок висоти колони [1].
4.1.2. Розрахунок висоти абсорбційної колони
. Висоту абсорбційної колони визначають в наступній послідовності проміжних розрахунків [4, 7].
4.1.2.1. Розраховують середню рушійну силу по газовій і по рідкій фазі згідно залежностей:
Якщо рівноважна являється прямою –
Δ = (Δ) / [ln ( / )], (4.17)
Δ = (Δ) / [ln ( / )], (4.18)
де Δ- рушійна сила на вході газу в абсорбер;
Δ- рушійна сила на виході з абсорбера;
Δ - рушійна сила на вході рідини в абсорбер;
Δ - рушійна сила на виході рідини з абсорбера.
Якщо рівноважна являється кривою –
Δ, (4.19)
де nоу – загальне число одиниць переносу.
Інтеграл у наведеному рівнянні (число одиниць переносу) визначається різними методами. Деякі з них розглянуті нижче.
1. Метод графічного інтегрування.
Будують рівноважну й робочу лінії; в інтервалі від до задаються проміжними значеннями і для кожного з них знаходять по графіку рівноважні ; для кожного „” розраховують величину і далі в координатах − в певному масштабі будують графік (рис. 4.2,а)).
Площа під побудованою кривою з абсцисами і з врахуванням масштабу М = М1٠М2 (добуток масштабів по осях координат) і визначає число одиниць переносу.
Рис. 4.2. Приклад визначення числа одиниць переносу: а) методом графічного інтегрування; б) графічним методом
2. Графічні методи.
Крім метода графічного інтегрування використовують графічні методи, наприклад, метод Бейкера [9]. За цим методом в координатах у – х (рис. 4.2, б)) будують рівноважну лінію ОС і робочу АВ, проводять середню лінію МN, яка ділить пополам відрізки ординат між робочою лінією АВ і лінією рівноваги ОС. Далі з точки В, яка відповідає кінцевому стану газу, проводять горизонтальний відрізок ВЕ, який дорівнює подвійному відрізку ВD (ВD – відстань по горизонталі від точки В до лінії МN), з точки Е проводять вертикаль ЕF до перетину з робочою лінією – сходинка ВЕF визначає одну одиницю переносу. Продовжуючи побудову сходинок до точки А (початковий стан газу), знаходять загальне число одиниць переносу як число сходинок між точками А і В.
Якщо між точками В й А не вписується повне число сходинок, то число одиниць переносу, яке відповідає останній неповній сходинці, дорівнює відношенню відрізка АР, який обмежує неповну сходинку, до вертикального відрізка SТ між робочою лінією й лінією рівноваги, проведеного через середину основи неповної сходинки, тобто середину відрізку RР.
Графічні методи можна використовувати в тому випадку, якщо на ділянці, яка відповідає одній сходинці, лінія рівноваги незначно відрізняється від прямої. У протилежному випадку графічні методи дають менш точні результати, ніж метод графічного інтегрування.
3. Методи чисельного інтегрування.
Із цих методів простий і достатньо точний метод Сімпсона. За даним методом відрізок (у1 - у2 ) розділюють на дві однакових ділянки (рис. 4.3); відповідні значення рушійних сил будуть мати значення: Δ1 = у1 - ; Δ’ = у٠ – у’*; Δ2 = у2 – у2*.
Число одиниць переносу в цьому випадку буде дорівнювати:
nоу = (4.20)
а середня рушійна сила
Р ис. 4.3. Визначення числа одиниць переносу методом Сімпсона: АВ – робоча лінія; ОС – рівноважна лінія
. (4.21)
Розрахунок із трьох значень Δ дає задовільні результати, якщо відношення максимального значення Δmах до мінімального Δmіn складає Δmах/ Δmіn < 6. Якщо це відношення більше 6, розрахунок уточнюють, поділив відрізок (у1 - у2 ) на чотири ділянки зі значеннями: Δ1 = у1 - ; ; ; і . Тоді число одиниць переносу:
nоу = (4.22)
Ділення відрізку (у1 - у2 ) на ще більше число ділянок значно ускладнює розрахунок.
Крім розглянутих, існують і інші методи розрахунку числа одиниць переносу, які в даній роботі не розглядаються.
4.1.2.2. Розраховують коефіцієнти дифузії.
Дифузія в газах. При дифузії газу А в газі В користуються залежністю [9]:
D = , (4.23)
де D – коефіцієнт дифузії, м2 /с; Р – загальний тиск, Мпа; υА і υВ – мольні об’єми речовин А і В у рідкому стані за нормальної температури кипіння, см3/моль; МА і МВ – мольні маси речовин А і В; Т – абсолютна температура, К.
Мольні об’єми визначаються як сума атомних об’ємів елементів, які входять у склад газу. .
Мольні й атомні об’єми деяких елементів приведені в табл. 4.2.
Коефіцієнт дифузії газу А в газі В такий самий, як і для дифузії газу В в газі А; коефіцієнт дифузії практично не залежить від концентрації газу й збільшується зі зростанням температури й зменшенням тиску.
Табл. 4.2
Мольні й атомні об’єми деяких речовин (см3/моль)
Молекули, атоми, зв’язки υ Молекули, атоми, зв’язки υ
Н2 14,3 Н2S 32,9
О2 25,6 Сℓ2 48,4
N2 31,2 СОS 51,5
Повітря 29,9 N2О 36,4
СО 30,7 NО 23,6
СО2 34 NН3 25,8
SО2 44,8 Н2О 18,9
Для сполук, які не вказані в таблиці, мольні об’єми визначаються за законом адитивності, наприклад, для бензолу (С6Н6) υ = 6٠14,8 + 6٠3,7 = 96.
Якщо відомий коефіцієнт дифузії D1 при температурі Т1 і тиску Р1, то його величину D2 при температурі Т2 і тиску Р2 можна знайти з рівняння:
. (4.24)
Коефіцієнти дифузії деяких газів при тиску Р0 = 0,1 МПа й температурі Т0 = 273 К приведені у додатку 5.3, а також у [3, 9, 13].
Коефіцієнти дифузії в рідинах. Для визначення коефіцієнта дифузії газу А у розчиннику В при 200С можна використати залежність
D20 = м2/с, (4.25)
де МА й МВ – мольні маси компонентів, кг/кмоль; µВ – коефіцієнт в’язкості розчинника В при 200С, мПа٠с; υА і υВ – мольні об’єми, см3/моль (табл. 4.2); А і В – поправочні коефіцієнти для компонента і розчинника.
Поправочні коефіцієнти характеризують відхилення властивостей речовини від властивостей неасоційованих речовин, для яких поправочний коефіцієнт дорівнює одиниці. При дифузії газів, розчинених у воді, А = 1; для води В = 4,7; для метанолу й етанолу В = 2; для ацетону В = 1,15.
Коефіцієнт дифузії газу в рідині Dt (при температурі t) зв’язаний із коефіцієнтом дифузії D20 (при температурі 200С) залежністю:
Dt = D20 [1 + b(t – 20)], (4.26)
в якій температурний коефіцієнт b може бути визначений по емпіричній залежності:
b = 0,2 , (4.27)
де µ - коефіцієнт в’язкості рідини при 200С, мПа٠с; ρ – густина рідини, кг/м3.
Значення коефіцієнтів дифузії деяких газів у воді приведені в доданках.
Або [3]:
Dt = D200 [1 + 0,02(t – 20)].
4.1.2.3. Розраховують коефіцієнти масопередачі.
Нижче приведені критеріальні залежності для розрахунку коефіцієнтів масовіддачі в насадкових абсорберах при плівковому режимі [3]:
а) Для газової фази:
Nu, (4.28)
де - Nuг = ; βг – коефіцієнт масовіддачі для газу,; Dг – коефіцієнт дифузії компонента в газовій фазі, м2/с; σ – питома поверхня насадки, м2/м3; ρг – густина газу, кг/м3; µг – в’язкість газу, Па٠с; w – фіктивна швидкість газу, м/с; dе = 4ε/σ – еквівалентний діаметр насадки; ε – питомий вільний об’єм насадки, м3/м3;
Для колон із неупорядкованою насадкою (кільця Рашига d = 10÷25 мм і 50 мм, кільця Палля) С = 0,407; m = 0,655 при Rег = 10÷10 000.
Для регулярних насадок С = 0,167 (ℓ/dе)-0,47; m = 0,74 при
Rег = 1000÷10 000 і ℓ/dе = 2÷16; ℓ - висота насадкового тіла.
Після визначення критерію Nuг розраховують коефіцієнт масовіддачі для газової фази
βг = Nuг Аг/Ге (4.29)
в) Для рідкої фази:
Nuр = 0,0021 , (4.30)
де - Nuр = βр∙δпр/Dр; βр. – коефіцієнт масовіддачі для рідини, м/с;
- приведена товщина рідкої плівки, м; L – масова витрата рідини, кг/с;
Dр – коефіцієнт дифузії компонента в рідині, м2/с; µр – в’язкість рідини, Па٠с; ρр – густина рідини, кг/м3; S – площа поперечного перерізу колони, м2; σ – питома поверхня насадки, м2/м3; Ψ – коефіцієнт змочуваності насадки.
За результатами розрахунку Nuр визначають коефіцієнт масовіддачі для рідкої фази
βр = . (4.31)
Далі розраховують коефіцієнти масопередачі:
Кг = ; 4.32)
Кр = . (4.33)
4.1.2.4. Розрахунок поверхні масопередачі й висоти абсорбера
Повернемось до основ розрахунку і відмітимо, що в інженерній практиці найбільш часто використовують три методи розрахунку насадкових абсорберів [14].
За першим методом кінетика процесу зображається через коефіцієнти масопередачі, а рушійна сила розраховується по різниці концентрацій, або, посередньо, за допомогою числа одиниць переносу.
За другим методом кінетика розглядається за допомогою висоти одиниці переносу – ВОП .
За третім методом кінетика розглядається за допомогою висоти, яка еквівалентна теоретичній ступені зміни концентрації, - ВЕТС; рушійна сила розраховується посередньо через число теоретичних ступенів зміни концентрації.
У відповідності з означеними методами розрахунку процесу абсорбції визначається висота насадкових колон.
Загальна висота насадкової колони визначається згідно залежності:
Н = Нн + h1 + h2 + h3, (4.34)
де Нн – висота насадкової частини колони, м; h1, h2, h3 – висота відповідно сепараційної частини (над насадкою), нижньої частини колони й між шарами насадок ( якщо насадка укладена в декілька шарів), м.
Відношення висоти насадки до діаметру колони повинно задовольняти умові Н/D = 1,5-10.
Відстань між днищем абсорбера й насадкою h2 визначається необхідністю рівномірного розподілу газу по поперечному перерізу колони. Ця відстань приймається в межах (1÷1,5)D.
Відстань від верху насадки до кришки абсорбера залежить від розмірів розподільчого пристрою для зрошення насадки й від висоти сепараційного простору, у якому деколи встановлюють крапле відбійники для запобігання бризко виносу з колони (~ 2 м). У наближених розрахунках висоти h1 і h2 приймаються 0,6 – 1,5 м; h3 приймається конструктивно.
- Розрахунок висоти абсорбера Нн через коефіцієнти масопередачі (використовується, коли рівноважна являється прямою, або незначно відрізняється від прямої):
Визначають необхідну поверхню масообміну:
F = М / (Кх · Δ) = М / (Ку · Δ), (4.35)
де Кх, Ку - коефіцієнти масопередачі по рідкій і газовій фазі відповідно, кг / (м2٠с).
Розраховують висоту насадки
HH = F/(0,785 σd2Ψ), (4.36)
і далі за рівнянням (4.34) - загальну висоту абсорбера.
(У (4.36) σ – питома поверхня насадки, м2/м3; d – діаметр колони, м;
Ψ – коефіцієнт змочення насадки).
Зазначимо, що коефіцієнти масовіддачі, розраховані за рівняннями (4.29) і (4.31), мають розмірність м/с, а коефіцієнти масопередачі в рівнянні (4.34) – кг/м2٠с. Це говорить про те, що коефіцієнти масовіддачі треба перерахувати в необхідні одиниці вимірювання (тобто кг/м2٠с).
Рушійна сила може бути визначена в любих одиницях, які використовуються для виразу складу фаз. При цьому одиниці виміру коефіцієнтів масопередачі й масовіддачі визначаються одиницями для виміру рушійної сили. У додатку 5.7 приведена таблиця зв’язку й перерахунку коефіцієнтів масовіддачі.
Розрахунок висоти абсорбера за числом одиниць переносу.
Висота насадки визначається як добуток числа одиниць переносу nоу на висоту насадки hоу, еквівалентну одній одиниці переносу.
Нн = nоу hоу, (4.37)
Розрахунок числа одиниць переносу було розглянуто в розділі 4.1.7.1. Якщо рівноважна прямолінійна, то число одиниць переносу визначається з рівняння (4.19)
nоу = (4.38)
В інших випадках nоу визначається графічним методом (коли рівноважна незначно відрізняється від прямої) або методом графічного інтегрування.
Висота, еквівалентна одиниці переносу, розраховується по залежності:
hоу = , (4.39)
де G – витрати газової фази, кг/с; S – площа поперечного перерізу абсорбера, м2; σ – питома поверхня насадки, м2/м3; Ψ – коефіцієнт змочуваності насадки.
Зауважимо, якщо число одиниць переносу визначено через концентрації у відносних масових одиницях, то G – це витрати інертної частини газової суміші, а коефіцієнт масопередачі повинен мати розмірність кг/(м2٠с).
- Визначення висоти абсорбера через висоту, еквівалентну теоретичній тарілці
Висота шару насадки Нн розраховується за рівнянням
Нн = hеnт, (4.40)
де hе – висота, еквівалентна теоретичній тарілці; nт – число теоретичних тарілок (теоретичних ступенів зміни концентрацій).
Число теоретичних тарілок визначають, звичайно, графічним шляхом. Для цього будують робочу лінію, лінію рівноваги й ступінчату лінію між точками А і В (рис. 4.4). Число точок перетину з лінією рівноваги дає число теоретичних тарілок (на рис. 4.4 – три тарілки).
Рис. 4.4. Визначення числа теоретичних тарілок
графічним методом: АВ – робоча лінія; ОС – рівноважна
лінія.
Висоту насадки hе, еквівалентну одній теоретичній тарілці, розраховують за рівнянням [14]:
hе = hу + . (4.41)
де m – середнє значення тангенса кута нахилу до осі х кривої рівноваги в координатах у – х; ℓ - висота насадкового тіла, м.
Висота насадки, еквівалентна одній одиниці переносу, для газової фази hу визначається наступним чином:
-
для безладних насадок
hу = 0,615dе ; (4.42)
-
для регулярних насадок
hу = 1,5 dе . (4.43)
Висота насадки, еквівалентна одній одиниці переносу, для рідкої фази:
hх = . (4.44)
Еквівалентний діаметр насадки
dе = 4ε/σ (4.45)
Критерій Рейнольдса:
Rег = 4Wг/(σµг); Rер = 4Wр/(σµр). (4.46)
Масові швидкості:
Wг = G/S; Wр = L/S. (4.47)
Дифузійний критерій Прандтля:
Рrг = µг/(ρгDг); Рrр = µр/(ρрDр). (4.48)
Приведена товщина плівки, яка стікає по насадці:
. (4.49)
У наведених рівняннях: G – витрата газової фази, кг/с; L – витрата рідини, кг/с; S – площа поперечного перерізу абсорбера, м2.
4.1.3. Розрахунок гідравлічного опору колони.
Опір зрошуваної насадки при плівковому русі розраховується за емпіричним рівнянням
ΔРзр= ΔРс٠10bU (4.50)
де ΔРс - опір сухої насадки, Па; b – дослідний коефіцієнт; U - густина зрошування, м3 / (м2 с).
Постійна b залежить від типу насадки та її укладання [4]:
Насадка |
b |
Насадка |
b |
Кільця Рашига (регулярна): |
|
Кільця Палля (50 мм) |
126 |
50 мм |
173 |
Сідла „Інталокс": |
|
80 мм |
144 |
25 мм |
33 |
100 мм |
119 |
50 мм |
28 |
Кільця Рашига (внавал): |
|
Сідла Берля (25 мм) |
30 |
25 мм |
184 |
Хордова |
108 |
50 мм |
169 |
|
Таблиця 4.4
Гідравлічний опір сухої насадки ΔРс визначають за рівнянням:
ΔРс = λ, (4.51)
де λ – коефіцієнт опору; dе – еквівалентний діаметр насадки, м; w0 = w/ε – швидкість газу у вільному січенні насадки (в м/с), w – фіктивна швидкість газу в колоні; ε – питомий об’єм насадки м3/м3.
Коефіцієнт опору λ має наступні значення:
для безладно засипаних насадок:
при ламінарному русі (Rег < 40) λ = 140/Rег (4.52)
при турбулентному русі (Rег > 40) λ = 16/ (4.53)
Для регулярної насадки λ = , (4.54)
при цьому для кільцевої насадки а = 9,2; для хордової насадки
а, (4.55)
де dе – еквівалентний діаметр насадки, м;
h – висота насадки в одному рядку, м;
t – відстань між дошками у світлі, м;
s – товщина дошки, м.
wо – швидкість газу у вільному січенні насадки, wо = w/ε (w – фіктивна швидкість газу в колоні, м/с;
ε – питомий вільний об’єм насадки, м3/м3.
У рівняннях (4.52) – (4.54) критерій Рейнольдса розраховується за формулою:
(4.56)