- •4.1. Насадкова колона.
- •4.1.1. Розрахунок витрати абсорбенту і діаметра абсорбера
- •4.1.2. Розрахунок висоти абсорбційної колони
- •1. Метод графічного інтегрування.
- •4.2. Тарілчаста колона
- •4.2.1. Розрахунок діаметра абсорбера
- •4.2.2. Розрахунок висоти колони.
- •4.2.2.3. Вибір відстані між тарілками й визначення висоти абсорбера
- •4.2.3. Гідравлічний опір тарілок абсорбера
- •4.3. Приклади розрахунку абсорберів
- •4.3.1. Розрахунок насадкового абсорбера
- •Маса аміаку, яка поглинається за одиницю часу, і витрата води на абсорбцію
- •1.2. Рушійна сила масопередачі
- •1.3. Швидкість газу і діаметр абсорбера
- •1.4. Розрахунок густини зрошування і коефіцієнта змочуваності насадки
- •1.5. Розрахунок коефіцієнтів масовіддачі
- •1.6. Коефіцієнт масопередачі, поверхня масообміну і висота абсорбера
- •2. Гідравлічний розрахунок
- •3. Конструктивний розрахунок
- •3.1. Товщина обичайки:
- •3.3. Днища
- •3.4. Фланці
- •3.5. Штуцери
- •3.6. Розрахунок опори.
- •4.3.2. Розрахунок тарілчастого абсорбера
- •Технологічний розрахунок
- •1.3. Швидкість газу і діаметр абсорбера
- •1.4. Розрахунок висоти колони [1].
1.4. Розрахунок висоти колони [1].
Для розрахунку робочої висоти колони треба визначити кількість тарілок і відстань між тарілками .
Необхідну кількість тарілок визначають діленням загальної площі тарілок F на робочу площу f однієї тарілки.
n = F / f .
Для знаходження загальної площі тарілок звичайно використовують модифіковане рівняння масопередачі, в якому коефіцієнти масопередачі для рідкої Кхf і газової Куf фаз відносять до одиниці робочої площі тарілки:
,
де М - маса речовини, яка переноситься через поверхню масопередачі за одиницю часу, кг / с; F - загальна робоча площа тарілок в абсорбері, м2.
1.4.1. Визначення коефіцієнтів масопередачі, необхідної загальної площі тарілок і числа тарілок
Коефіцієнт масопередачі визначимо за рівнянням адитивності фазових дифузійних опорів:
,
де βхf, βуf - коефіцієнти масовіддачі, віднесені до робочої площі тарілки відповідно для рідкої і газової фаз, кг/(м2 ٠с).
Коефіцієнти масовіддачі будемо розраховувати за рівняннями (4.70) і (4.71):
βхf = 6.24٠105٠ ;
βyf = 6.24٠105 .
У наведених рівняннях: Dx, Dy - коефіцієнти молекулярної дифузії компоненту, який поглинається, в рідині і газі, м2 / с; U / (1 - ε), w / ε - середні швидкості рідини та газу у барботажному шарі, м / с; ε - газовміст барботажного шару, м3 / м3; U – густина зрошування, м3/(м2٠с); µх і µу – в’язкість рідини і газової суміші за робочих умов в абсорбері, Па٠с; h0 – висота світлого шару рідини на тарілці, м.
Густина зрошування U = L/(ρх٠Sт) = 2,04/(999٠0,785) = 2,6٠10-3 м3/(м2٠с) (Sт - робоча площа тарілки).
Висоту світлого шару рідини для ситчатих тарілок визначимо за залежністю (4.82):
h0 = 0,787q0,2,
де показник степені m = 0,05 – 4,6 hпер; у наведеній залежності µх – в мПа٠с; σх, σв – поверхневий натяг абсорбенту і води відповідно в мН/м; hпер – висота переливної перегородки (приймається в межах 30 – 50 мм), м; q – лінійна густина зрошування, м3/(м٠с), яка дорівнює q = Q/Lз; Q = L/ρр = 2,04/999 = 2,04٠10-3 - об’ємні витрати рідини, м3/с; Lз =0,8 - периметр зливу (ширина переливної перегородки), м; w = 1,2 м/с – швидкість газу в абсорбері; σх, σв – відповідно поверхневий натяг абсорбенту і рідини, мН/м.
Приймемо висоту переливної перегородки hпер = 40٠10-3 м, тоді
m = 0,05 - 4,6٠40٠10-3 = -0,134.
Лінійна густина зрошування q = 2,04٠10-3/0,8 = 2,55٠10-3.
Висота світлого шару рідини:
h0 = 0,787٠(2,55٠10-3)0,2٠(40٠10-3)0,56٠1,2-0,134[1 – 0,31ехр(- 0,11٠1,14)];
h0 = 0,028 м.
Газовміст барботажного шару знайдемо за рівнянням (4.80):
ε = ,
де Fr = w2 / (gh0).
Критерій Фруда Fr = 1,22/(9,8٠0,028) = 5,24
ε = 5,240,5 /(1 + 5,240,5) = 0,696 м3/м3.
Коефіцієнт дифузії аміаку у воді при 200С Dх = 1,83٠10-9 м2/с (додаток 5.1).
При 150С :
Dх = D200 [1 + 0,02(t – 20)] = 1,83٠10-9[1 + 0,02(15 – 20)] = 1,65٠10-9 м2/с.
В’язкість газової суміші µг = 16,1٠10-6 Па٠с.
В’язкість рідкої фази µр = 1,14٠10-3 Па٠с = 1140٠10-6 Па٠с.
Коефіцієнти масовіддачі:
βхf = 6.24٠105٠(1,65٠10-9)0,5[2,6٠10-3 /(1 – 0,696)]0,5٠0,028٠[16,1/(16,1 + 1140)]0,5.
βхf = 7,75٠10-3 м/с.
βyf = 6.24٠105٠(1,79٠10-5)0,5٠(1,2/0,696)0,5٠0,028٠[16,1/(16,1 + 1140)]0,5.
βyf = 11,45 м/с.
Виразимо βх в обраній для розрахунку розмірності (додаток 5.7):
βх = 7,75٠10-3(ρр - ) = 7,75٠10-3(999 – 39,34) = 7,43 кг/(м2٠с).
де = = = 999٠0,041/1,041 = 39,34 кг/м3 – середня об’ємна масова концентрація аміаку в рідині; - середня відносна масова концентрація аміаку у рідині.
Аналогічно в газовій фазі:
βг = 11,45(ρг - ) = 11,45( 1,34 – 0,101) = 14,18 кг/(м2٠с).
де = ρг٠= 1,34٠0,075 = 0,101 кг/м3 – об’ємна масова концентрація газу;
= ( = (0,14 + 0,01)/2 = 0,075 кг аміаку/кг суміші.
Коефіцієнт масопепредачі:
= = 3,69 кг/(м2٠с).
Загальна площа тарілок:
F = М/() = 0,168/(3,69٠0,021) = 2,168 м2.
Кількість тарілок:
n = F/f = 2,168/0,713 = 3,041.
Приймаємо кількість тарілок n = 4.
4.1.2. Вибір відстані між тарілками й визначення висоти абсорбера
Відстань між тарілками складається з висоти барботажного шару (піни) hn і висоти сепараційного простору hc:
h = hn + hc
Висоту сепараційного простору розрахуємо, виходячи з допустимого бризко виносу з тарілки, який приймають 0,1 кг рідини на 1 кг газу. З іншого боку, бризко виніс з сітчастих тарілок можна розрахувати по залежності
(4.86) :
е = 0,000077 (73 / σ) (w / hс)3,2,
де σ – поверхневий натяг рідини, мН/м; w – фіктивна швидкість газу, м/с.
Поверхневий натяг води [3] σ = 72,8мН/м; w = 1,2 м/с.
Підставимо дані у приведену залежність:
0,1 = 0,000077(73/72,8)(1,2/hс)3,2,
звідки hс = 0,128 м.
Висоту барботажного шару визначаємо по залежності (4.73)
h0 = (1 – ε)hп.
hп = h0/(1-ε) = 0,028/(1-0,696) = 0,092 м.
Відстань між тарілками:
h = 0,092 + 0,128 = 0,22 м.
Вибираємо з стандартного ряду відстань між тарілками h = 0,25 м.
Висота тарілчастої частини абсорбера
Нт = (n – 1)h = (4 – 1)·0,25 = 0,75 м.
Загальна висота абсорбера
Н = Нт + hв + hн,
де hв – відстань від верхньої тарілки до кришки абсорбера, м і hн – відстань між днищем абсорбера й нижньою тарілкою, які приймаються з конструктивних міркувань (звичайно, hн приймають (1÷1,5)d).
Приймемо hв = 2 м; hн = 1,5 м.
Тоді Н = 0,75 + 2 + 1,5 = 2,25 м.
4.2. Розрахунок гідравлічного опору колони
4.2.1. Гідравлічний опір сухої тарілки по залежності (4.92):
,
де Fв = 0,136 – відносне вільне січення тарілки; ξ = 1,5 – коефіцієнт гідравлічного опору сухої сітчастої тарілки (табл.. 4.7).
∆Рс = 1,5·1,22·1,34/(2·0,1362) = 78,24 Па.
4.2.2. Гідравлічний опір газорідинного шару на тарілці
ΔPn = gρxh0 = 9,81·999·0,028 = 274,4 Па.
4.2.3. Гідравлічний опір, обумовлений силами поверхневого натягу
ΔPσ = 4σ/de = 4·72,8·10-3/0,005 = 58,24 Па
де - de = 0,005 м - еквівалентний діаметр отвору або щілини в тарілці, м;σ – поверхневий натяг рідини, Н/м; σ = 72,8·10-3 Н/м.
4.2.4. Повний гідравлічний опір тарілки і колони в цілому
Опір тарілки:
∆Рт = ∆Рс + ΔPn + ΔPσ = 78,24 +274,4 + 58,24 = 410,9 Па.
Опір колони:
∆Р = ∆Рт·n = 410,9·4 = 1643,5 Па.
4.3. Гідравлічний розрахунок – дивись приклад розрахунку насадкового абсорбера.