- •4.1. Насадкова колона.
- •4.1.1. Розрахунок витрати абсорбенту і діаметра абсорбера
- •4.1.2. Розрахунок висоти абсорбційної колони
- •1. Метод графічного інтегрування.
- •4.2. Тарілчаста колона
- •4.2.1. Розрахунок діаметра абсорбера
- •4.2.2. Розрахунок висоти колони.
- •4.2.2.3. Вибір відстані між тарілками й визначення висоти абсорбера
- •4.2.3. Гідравлічний опір тарілок абсорбера
- •4.3. Приклади розрахунку абсорберів
- •4.3.1. Розрахунок насадкового абсорбера
- •Маса аміаку, яка поглинається за одиницю часу, і витрата води на абсорбцію
- •1.2. Рушійна сила масопередачі
- •1.3. Швидкість газу і діаметр абсорбера
- •1.4. Розрахунок густини зрошування і коефіцієнта змочуваності насадки
- •1.5. Розрахунок коефіцієнтів масовіддачі
- •1.6. Коефіцієнт масопередачі, поверхня масообміну і висота абсорбера
- •2. Гідравлічний розрахунок
- •3. Конструктивний розрахунок
- •3.1. Товщина обичайки:
- •3.3. Днища
- •3.4. Фланці
- •3.5. Штуцери
- •3.6. Розрахунок опори.
- •4.3.2. Розрахунок тарілчастого абсорбера
- •Технологічний розрахунок
- •1.3. Швидкість газу і діаметр абсорбера
- •1.4. Розрахунок висоти колони [1].
Розділ 4. Розрахунок абсорберів
В абсорберах, так само як і в інших масообмінних апаратах, масообмін здійснюється на поверхні контакту фаз. Тому абсорбери повинні мати розвинуту поверхню контакту між рідиною й газом. За способом утворення цієї поверхні абсорбційні апарати умовно поділяються на наступні групи: 1) поверхневі й плівкові; 2) насадкові; 3) барботажні (тарілчасті); 4) розпилюючи.
У даному розділі будуть розглянуті схеми розрахунку насадкових і тарілчастих абсорберів.
У насадкових колонах апарат заповнений насадкою – твердими тілами різної форми. Поверхня контакту між фазами являє собою поверхню плівки, пузирчиків, струменів, піни (в залежності від режиму роботи колони), яка утворюється при стіканні рідини по елементах насадки.
У тарілчастих колонах, які називаються також барботажними, по висоті розміщені тарілки різної конструкції. Газ проходить (знизу догори) через контактні елементи тарілок і на поверхні пузирчиків і струменів відбувається масообмін між фазами.
За способом зливання рідини з тарілки на тарілку барботажні колони поділяються на колони: 1) з тарілками зі зливними пристроями (ситчасті, ковпачкові, клапанні, баластні); 2) з тарілками без зливних пристроїв, інакше – із провальними тарілками (дірчасті, решітчасті, трубчасті).
Загальна схема розрахунку насадкових і тарілчастих абсорбційних колон приведена нижче.
Розв’язання рівнянь матеріального балансу й визначення навантаження абсорбера по рідині
Вибір конструктивних розмірів контактного пристрою.
Визначення робочої швидкості газу. Розрахунок діаметра абсорбера.
Розрахунок коефіцієнтів масовіддачі й масопередачі.
Визначення поверхні масопередачі, висоти насадки, числа тарілок.
Визначення висоти абсорбера.
Розрахунок гідравлічного опору абсорбера
4.1. Насадкова колона.
4.1.1. Розрахунок витрати абсорбенту і діаметра абсорбера
4.1.1.1. Розробляють принципову технологічну схему абсорбційної установки [2, 3, 4].
4.1.1.2. Приводять дані о фізико – хімічних властивостях інертного газу, абсорбенту, компоненту, який поглинається, та його розчину в абсорбенті в залежності від температури й складу.
4.1.1.3. У додатках даного методичного посібника (додаток 5.4 ), або довідковій літературі [4, 9], знаходять експериментальні дані по рівновазі в системі „рідина – газ” і будують рівноважну лінію.
Для багатьох систем із низькою концентрацією компонента в рідкій фазі для знаходження співвідношення між рівноважними концентраціями можна використовувати закон Генрі
р* = Е х, (4.1)
де р* - парціальний тиск компонента в газовій фазі над рівноважною з газом рідиною;
Е – коефіцієнт Генрі, який залежить від температури та природи газу й рідини;
х – мольна частка компонента в рідині.
У відповідності із законом Дальтона Р* = П٠у. Таким чином
у* = ·х, (4.2)
де П - загальний тиск газової суміші; у* - рівноважна концентрація в газовій фазі.
Рівнянню (4.2) можна надати вигляд
у* = mх, (4.3)
де m – коефіцієнт розподілу компонента між фазами. Для систем, які підпорядковуються закону Генрі, m = Е/П – постійна величина, і рівноважна залежність прямолінійна.
Рівноважний склад фаз у мольних частках у*, х перераховують у відносні мольні концентрації В*, Х , або у відносні масові концентрації *, і записують у вигляді таблиці. За даними таблиці будують лінію рівноваги.
Якщо система газ – рідина не підпорядковується закону Генрі, рівноважну криву будують згідно дослідних даних і величину m із достатньою точністю знаходять випрямлянням ділянок кривої рівноваги, тобто заміною кривої рівноваги ломаною лінією, при цьому
m = (m1 + m2 + m3 +...+mі)/і, (4.4)
де m1, m2, m3... – тангенси кутів нахилу прямих на окремих ділянках, і – число прямолінійних ділянок ламаної лінії.
Середній нахил лінії рівноваги можна визначити як нахил хорди, проведеної через точки М і N (рис. 4.1), які обмежують робочу ділянку лінії рівноваги:
Рис. 4.1. Визначення середньої величини коефіцієнта розподілу m.
m = (. (4.5)
Зазначимо, що коефіцієнт розподілу необхідний у подальших розрахунках висоти насадки.
4.1.1.4. Розраховують витрату абсорбенту.
З цією метою задані концентрації цільового компонента (який поглинається, далі – компонент) у газовій фазі й у рідині перераховують у відносні (мольні або масові) частки.
Розраховують витрати інертного газу Gін (кг/с) і цільового компонента М (кг/с).
Якщо витрата вихідної суміші задана в м3/с і початкова концентрація компонента в об’ємних процентах, витрату інертного газу Gі (в кг/с) розраховують за формулою
Gі = , (4.6)
де G – витрата вихідної суміші, м3/с; уп – об’ємна початкова концентрація компонента; ρі - густина інертного газу, кг/м3 .
Маса абсорбтиву, яка поглинається в одиницю часу рідиною з газової фази (кг/с)
М = Gі (п - к), (4.7)
де п, к – відносна масова концентрація компонента на вході й на виході з абсорбера.
Якщо склад фаз заданий в інших одиницях вимірювання, треба провести необхідні перерахунки.
Використовуючи лінію рівноваги, визначають концентрацію компонента в рідині на виході з абсорбера , рівноважну з газом на вході в абсорбер. Розраховують мінімальну витрату абсорбенту Lmin (кг/с)
Lmin = M / ( - ), (4.8)
де - концентрація поглинача на вході в абсорбер, кг/кг.
Робочу витрату поглинача L визначають з урахуванням його надлишку
L = φ Lmin, (4.9)
де φ – коефіцієнт надлишку поглинача.
У більшості випадків φ = 1,3 - 1,5.
З рівняння
М = L ( - ) (4.10)
визначають кінцеву концентрацію поглинача на виході з абсорбера.
Виконують перевірку правдивості проведених розрахунків за рівнянням матеріального балансу:
М = G(п - к) = L( - ). (4.11)
4.1.1.5. Розраховують діаметр абсорбера з рівняння витрат
d = , (4.12)
де V – об’ємна витрата газу за робочої температури t в абсорбері, м3 / с;
V0 – об’ємна витрата газу за нормальної температури t0;
w – швидкість газу, віднесена до повного поперечного перерізу абсорбера (робоча швидкість), м/с.
Для насадкових колон швидкість газу приймають на 15 – 30 % менше швидкості захлинання wз, яку визначають із залежності [15]:
ℓg, (4.13)
де - питома поверхня насадки, м2 / м3;
μр – в’язкість поглинача при температурі в абсорбері, мПа٠с;
А й В – коефіцієнти, які залежать від виду насадки;
L, G – витрати фаз, кг / с.
ε – питомий вільний об’єм насадки, м3/м3; ρг і ρр – густина газу і рідини відповідно, кг/м3.
Значення коефіцієнтів А і В приведені нижче [9]:
Таблиця 4.1
Тип насадки А В
Плоско паралельна хордова 0 1,75
Пакетна 0,062 1,55
Кільця Рашига в навал - 0,073 1,75
Кільця Палля - 0,49 1,04
Сідла розміром 25 мм - 0,33 1,04
Сідла розміром 50 мм - 0,58 1,04
Окрім того, граничну швидкість газу можна розрахувати з критеріальної залежності [11]:
Rег = 0,045 Аr0,57 (G/L)0,43, (4.14)
де Аr = - критерій Архімеда; wз = Rег٠а٠µг/4ρг; а - питома поверхня насадки, м2 / м3; μг – в’язкість газу при температурі в абсорбері, Па٠с; L, G – витрати фаз, кг/с.
dе – еквівалентний діаметр насадки,м; ρг і ρр – густина газу і рідини відповідно, кг/м3.
Після визначення розрахункового діаметра колони приймають найближчий за стандартом.
Нижче приведені нормальні ряди діаметрів колон (в м), прийняті в хімічній і нафтохімічній промисловості:
у хімічній промисловості – 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; 1,8; 2,2; 2,6; 3,0;
у нафтохімічній промисловості - 1,0; 1,2; 1,4; 1,6; 1,8; 2,0; 2,2; 2,4; 2,6; 2,8; 3,0; 3,2; 3,4; 3,6; 3,8; 4,0; 4,5; 5,0; 5,5; 6,0; 6,4; 7,0; 8,0; 9,0.
4.1.1.6. Визначають густину зрошування й коефіцієнт змочуваності насадки.
Густину зрошування (швидкість рідини) розраховують за формулою
U = L/(ρр٠S), (4.15)
де S – площа поперечного перерізу абсорбера, м2; L – витрата абсорбенту, кг/с; ρр - густина рідини, кг/м3.
Якщо густина зрошування недостатня, поверхня насадки може бути змочена не повністю.
Існує деяка мінімальна ефективна густина зрошування Umіn, вище якої всю поверхню насадки можна рахувати змоченою. Для насадкових абсорберів її розраховують за формулою
Umіn = аqеф, (4.16)
де qеф – ефективна лінійна густина зрошування; а – питома поверхня насадки, м2/м3.
Для кілець Рашига розміром 75 мм і хордових насадок із кроком більше 50 мм qеф = 0,033٠10-3 м2/с; для всіх інших насадок qеф = 0,022٠10-3 м2/с.
Отже, якщо густина зрошування більше або дорівнює мінімальній, коефіцієнт змочуваності Ψ можна рахувати таким, що дорівнює одиниці. Якщо густина зрошування U менше Umin, приймають U = Umin, із залежності (4.15) визначають нове значення витрати абсорбенту L, перераховують із залежності, наприклад. (4.13) швидкість захлинання wз, визначають робочу фіктивну швидкість w, розраховують діаметр абсорбера по залежності (4.12) і виконують перерахунки по процедурі пункту 4.1.6.
Коли після перерахунків U ≥ Umin, з рівняння (4.11) визначають кінцеву концентрацію речовини у рідині на виході з абсорбера.