57. Расчет и конструирование плит, опертых по контуру.

Плиты, опертые по контуру, армируют плоскими сварными сетками с рабочей ар-ой в обоих направлениях. Изгиб.моменты у опоры ↓, кол-во стержней в приопорных полосах уменьшают. Поэтому по низу плиты укладывают 2 сетки разных размеров. Плита рассчитывается кинематическим способом метода пред. равновесия. Основным условием равновесия является равенство работ, совершаемых моментами на возможных углах поворота и внешней нагрузки на соответствующих перемещениях:A_q=A_M. Моменты, действующие по линиям излома, определяются на 1 метр ширины по формуле:

M=R_sA_sz_b.Состав действующих на плиту моментов:M_I,M_I’,M_II,M_II’,M₁,M₂.В предельном равновесии плита под нагрузкой провисает, и её плоская поверхность превращается в поверхность пирамиды, гранями которой служат треугольники и трапециевидные звенья. Высота пирамиды равна прогибуf.Угол поворота звеньев φ =tgφ = = φ/l₂/2 = 2φ/l₂. Работа внешней нагрузкиqравна произведению её на объём фигуры:V₁= ⅓(l₂/2 +l₂/2)φl₂= ⅓ φl₂²;V₂=⅓φl₂(l₁-l₂).V₁+V₂= =φl₂/6(3l₁-l₂). РаботаA_qраспред.нагрузкиq:A_q=qV=qφl₂/6(3l₁-l₂). РаботаA_mмоментов на соот.углах поворота:∑M_φ=(2φM₁+φM_I+M_I’)l₂+ +(2φM₂+φM_II+M_II’)l₁=φ[(2M₁+M_I+M_I’)l₂+ (2M₂+M_II+M_II’)l₁];qφl₂²/12(3l₁-l₂) = (2M₁+M_I+M_I’)l₂+ (2M₂+M_II+M_II’)l₁; ЕслиM_I=M_I’=M_II=M_II’=M₁=M₂, тоql₂²/12(3l₁-l₂) = 8M(l₁+l₂). приl₁=l₂=l:ql₂³/6 =4М_l.

58. Расчет плит монолитного балочного перекрытия. Конструирование.

Используя ур-ие равновесия: M_l+ ½M_sup+ ½M_sup = (q+υ)l²/8 →M=M_l+M_sup= (q+υ)l²/16. В первом пролете М_махбудет расположен га расстоянии а≈0,425l:M₀=qa(l-a)/2 = 0,123(q+υ)l².M_l= 0,123(q+υ)l²- - 0,425M_B. На первой промеж. опоре:M_В= (q+υ)l²/14; в первом пролете:M_l= (q+υ)l²/11. При М =M_l=M_В: в первом пролетеM= (q+υ)l²/11,6; На первой пром. опоре и а первом пролете:M= (q+υ)l²/11.

Балочные плиты ар-ют рулонными сетками с продольным расположением рабочей ар-ры; Сетки перегибают на расст-ии 0,25lот оси опоры и укладывают на верхнюю ар-ру каркасов. Втор. балки ар-ют в пролете плоскими каркасами, кот. перед усатновкой в опалубку объединяют в простр. каркас приваркой гориз. попер. стержней. Места обрыва надопорных сеток уст-ют в соот-ии с эпюрой отриц.моментов. Главную балку ар-ют в пролете 2-я или 3-я плоскими каркасами, кот. перед установкой в опалубку объединяют в простр. каркас. 2 плоских каркаса доводят до грани колонны, а 3-ий обрывают в соот-ии с эпюрой моментов.

59. Стыки колонн многоэтажных зданий. Расчет, конструирование.

См.54.Расчёт жёсткого стыка до замоноличивания производится на монтажные нагрузки. При этом усилие от нагрузки воспринимается бетоном уступа, усиленного сетчатым армированием, и арматурными выпусками, сваренными ванной сваркой. Бетонный уступ рассчитывается на местное смятие с учётом косвенного армирования.

Условие прочности стыка записывается в следующем виде: N ≤ N₁+ N₂ N₁ – усилие, воспринимаемое бетоном уступа; N₂ – выпусками ар-ры. Усилие N₁= ψ_loc R_b,loc^*A_loc1. ψ_loc = 0,76 – неравномерность усилий. A_loc1= площади центрирующей прокладки или распределенного листа. N₂= 0,5φ R_scA_s, φ – коэффициент продольного изгиба для выпусков арматуры, определяется по СНиП II.23–81* при расчётной длине l₀, равной фактической длине свариваемых выпусков. При расчёте замоноличенных стыков симметрично армированных колонн прямоугольного профиля в стадии эксплуатации допускается применять следующие формулы внецентренного сжатия для двутавровых сечений, принимая за h_f <sup>`</sup> - высоту сечения подрезок, а за b<sub>f</sub>` - ширину сечения, приведенного к бетону колонны, по наиболее сжатой стороне сечения. Если граница сжатой зоны проходит в ребре расчет производится в зависимости от высоты сжатой зоны:

х = (N - R_b A_cb) / R_bb.

при х ≤ x_R прочность сечения проверяется по формуле

Ne ≤ R_bbx(h_o-x/2) + R_bA_св(h_o- h_f`/2) + R<sub>sc</sub>A`_s(h_o – a`)

при х > x_R прочность сечения проверяется из условия, принимая высоту сжатой зоны в соответствии с рекомендациями.