38. Момент образования трещин в изгибаемых элементах с предварительным напряжением арматуры.

см.36.

39. Момент образования трещин в изгибаемых элементах без предваритель­ного напряжения арматуры.

см.30.

40. Расчет прочности по нормальным сечениям в изгибаемых элементах. Сечения с двойной арматурой.

В равновесном состоянии сумма моментов всех действ-х усилий отн-но т.1= 0. ∑М₁= 0. М ≤R_bbx(h₀– 0,5x) +R_scA_s’(h₀–a’). Проецируются все действ.силы на продольную ось элемента, получается 2-ое ур-е статики:R_bbx=R_sA_s -R_scA_s’. Наиболее экономично сечение с миним.содержанием ар-ры. Это достигается применением в расчетах высоты сжатой зоны х = х_Rи применением относительной высоты сжатой зоны ξ_Rи коэф.А_R. При В30 и ниже и при А-I,A-II,A-III, ξ = ξ_R; х = х_R: М ≤R_bbх_R(h₀– 0,5х_R) +R_scA_s’(h₀–a’).

R_bbх_R=R_sA_s -R_scA_s’. Максим.несущая способность бетона сжатой зоны: М ≤A_bR_bbh₀²+R_scA_s’(h₀–a’) – ар-ой. М_b,max ≤A_bR_bbh₀²– бетоном.

Остаток внешнего момента, воспринимается сжатой ар-ой:

М’_s=M- М_b,max. При В25 и ниже, принимаяA_R≈ 0,4 и ξ = 0,55. Вначале находим площадь сжатой ар-ры:A_s’= (М – 0,4R_bbh₀²)/R_sc(h₀–a’). Затем площадь растянутой ар-ры:A_s≤ (R_bbх_R/R_s) +R_scA_s’/R_s;

Для А-I, A-II, A-III: A_s ≤ (R_bbх_R/R_s) + A_s’/;

41. Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов таврового сечения.

а)Нулевая линия в полке. Вып-ся условие х ≤ h’_f. Предварительно положение нейтральной оси можно опр-ть из ур-ия равновесия, при х =h’_f: М ≤Мf=R_bb’_fh’_f(h₀– 0,5h’_f).R_sA_s≤R_bb’_fh’_f. Если условия вып-ся, то нейтр. ось нах-ся в полке и расчет ведется как для прямоугольного сечения с размерамиb’_fh₀.

М ≤ N_sz_b=R_sA_sz_b=R_sA_s(h₀– 0,5h’_f); М ≤N_sz_b=R_bb’_fx(h₀– 0,5h’_f).

б)Нулевая линия в ребре. М >Мf=R_bb’_fh’_f(h₀– 0,5h’_f).R_sA_s>R_bb’_fh’_f. Сечение рассматривается с учетом сжатого ребра.

Расчетные размеры выводятся из условия равенства нулю суммы моментов от всех действующих усилий отн-но любой точки сечения и равенства нулю проекций всех сил на гориз.ось элемента. R_sA_s=R_bbх +R_bh’_f(b’_f -b) – положение нейтр.оси. Уравнение прочности: М ≤R_bbх(h₀– 0,5h’_f) +

R_b(b’_f -b)h’_f(h₀– 0,5h’_f). Ар-ра. А₀= М/R_bb’_fh²₀. А_s= М/R_sηh₀.

42. Сопротивление раскрытию трещин изгибаемых жбэ.

см.38 и 39.

43. Факторы запаса по несущей способности и эксплуатационной пригодности железобетонных конструкции.

Сущность метода расчета ЖБК состоит в том, что здесь используется система коэф-ов запаса, установленных на основе большого числа опытов, обработанных методами матем.статистики. Так для нагрузок – коэф.надежности по нагрузке и коэф.сочетания нагрузок. Для учета изменчивости прочности материало вводят

коэф-ты надежности по мат-лу, коэф-ты условий работы, коэф-ты надежности по назначению здания.

44. Прочность изгибаемых элементов по наклонным сечениям.

Разрушение изгибаемых элементов по наклонному сечению происходит следствии одновр. действия на него изгиб. моментов и попер. сил. Прочность на действие попер. сил: Q_D=Q_sw+Q_s,inc +Q_b– попер. сила в балке от наг-ки и опорной реакции, на рассматриваемом участке балки.Q_sw= ∑R_swA_sw– сумма осевых усилий в попер. арм-х стержнях, пересекаемых наклонным сечение.

Q_b=φ_b2(1 +φ_f+φ_n)R_btbh₀/b– проекция на нормаль к продольному направлению балки равнодействующий напряжений в сжатой зоне.

Q_s,inc = ∑R_swA_s,incsinθ– сумма проекций на нормаль к прод. направлению балки осевых усилий. Прочность на действие изгиб. момента:

М_D= М_sw+ М_s,inc + М_s– изг. момент от нагрузки и опор. реакции балки отн.точки положения равнод. напряжений. М_s=R_sA_sz_s- ∑ моментов отн-но той же точки усилий в прод. ар-ре; М_sw=R_sA_swz_sw– то же, от усилий в стержнях, пересекаемых наклон. сечением; М_s,inc=R_sA_s,incz_s,inc– то же, от усилий в отгибах.