- •Факультет пгс-о. Кафедра асп курсовой проект
- •Мытищи 2009 г. Оглавление
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами,
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •1.1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
- •1.2. Расчет ребристой плиты
- •1.2.1. Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы
- •1.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы.
- •Ширина раскрытия трещин
- •Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки.
- •Ширина раскрытия трещин при продолжительном действии длительной
- •Кривизна от непродолжительного действия
- •1.2.4. Расчет прочности плиты в стадии транспортирования
- •1.2.5. Расчет прочности штаты в стадии монтажа
- •1.2.6. Расчет монтажной петли
- •1.2.7. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры
- •1.3. Проектирование ригеля
- •1.3.1. Расчет ригеля в стадии эксплуатации
- •Определение усилий в ригеле
- •Прочность нормальных сечений ригеля
- •Прочность наклонного сечения подрезки ригеля по поперечной силе.
- •Прочность наклонного сечения в месте изменения сечения подрезки
- •Окончательно принимаем:
- •1.3.2. Проектирование стыка ригеля с колонной.
- •1.3.3. Построение эпюры материалов в ригеле и конструирование ригеля.
- •Назначение арматуры
- •1.4.Расчет средней колонны в стадии эксплуатации
- •1.4.1.Сбор нагрузок и определение усилий в колонне
- •1.4.2. Расчет прочности колонны 1 этажа.
- •1.4.3.Расчет прочности колонны 3 этажа.
- •1.4.4. Расчет прочности колонны первого этажа в стадии монтажа.
- •1.4.5. Проектирование консолей колонны.
- •1.4.6. Расчет жесткой консоли колонны.
- •1.4.8. Конструирование колонны.
- •1.5. Проектирование отдельного фундамента под среднюю колонну
- •1.5.1.Определение размеров фундамента
- •1.5.2.Расчет прочности подошвы фундамента
- •1.5.3.Конструирование фундамента
- •Технико-экономические показатели фундамента
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами, работающими в одном направлении.
- •2.1. Проектирование монолитной плиты перекрытия.
- •2.2.Расчет плиты перекрытия в стадии эксплуатации.
- •2.2.1. Размеры и расчетные пролеты элементов перекрытия.
- •2.2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •Для расчетов по предельным состояниям первой группы
- •2.2.3. Прочность нормальных сечений плиты (подбор арматуры)
- •Арматура средних пролетов
- •Арматура крайних пролетов
- •Расчет плиты на действие поперечных сил
- •Проверка плиты по образованию нормальных трещин
- •Проверка плиты по раскрытию нормальных трещин
- •2.2.4. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры в плите
- •2.3. Проектирование второстепенной балки монолитного перекрытия.
- •2.3.1. Установление размеров и расчетных пролетов балки перекрытия
- •2.3.2. Определение усилий в балке
- •2.3.3. Прочность нормальных сечений (расчет рабочей продольной арматуры)
- •Арматура в средних пролетах
- •2.3.4. Прочность наклонных сечений (расчет вертикальных стержней) Сечение над первой промежуточной опорой (слева)
- •Сечение над первой промежуточной опорой (справа)
- •Сечение над первой опорой
- •Сечение над средней промежуточной опорой
- •2.3.5. Конструирование второстепенных балок
- •Назначение арматуры
- •2.4.Технико-экономические показатели перекрытия
- •3. Список использованной литературы.
Ширина раскрытия трещин
от кратковременного действия всей нагрузки Мкр = 227,88кНм.
Для определения коэффициента ζ по таблице, находим дополнительные парапметры:
Коэффициентαs1 для всех видов арматуры кроме канатной равен:
αs1 =300/Rb,ser
Находим по таблице, что коэффициент ζ≈0,84
Z=ζho = 0,84∙0,42= 0,35м.
Вычисляется эквивалентный момент от внешней нагрузки и усилия преднапряжения, причем знак плюс в формуле берется, если направления моментов совпадают и минус, если направления противоположны
Ms= М± Реор =227,88±0,0=227,88 кНм.
Приращение напряжений от полной нормативной нагрузки Мп = 227,88 кНм.
В расчетах учитываем продольную ненапрягаемую арматуру каркасов 2Ø8 В500
As=1,01см2
Проверяем условие
σsp2+ σs=470,8+174,3=645,1<Rs,ser=800МПа. Условие соблюдается.
• φ1 - коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки:
φ1= 1,0 при непродолжительном действии нагрузки,
φ1 = 1,4 при продолжительном действии нагрузки
• φ2- коэффициент, учитывающий профиль арматуры:
φ2 = 0,5 для стержневой арматуры периодического профиля и канатов,
φ2 =0,8 для гладкой арматуры,
• ψs- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций растянутой арматуры между трещинами. Допускается принимать ψs =1, если выполняется условие acrc≤ acrc,uit ,
• ls - базовое расстояние между трещинами,
ls=0,5Abtds/(Asp+As), причем должны выполняться условия 10ds≤ls≤40ds и 100мм≤ls≤400мм
Abt=kytb= 0,9∙0,12∙0,14 = 0,015м3, где
yt=Sred/(Ared+P2/Rbt,ser)= /(0,1345+462,3/2,1∙103) = 0,12м.
ds= (2∙252+2∙82)/(2∙25+2∙8) =20,88мм,
ls = 0,5∙0,015∙0,0209/(9,82+1,01) ∙10-4 =145мм.
Базовая ширина раскрытия трещин должна удовлетворять условиям
10 ds =10∙20,88=208,8мм≤ls =145мм≤40 ds =40∙20,88=835,2ммб
Окончательно принимаем ls = 250мм.
Раскрытие трещин от кратковременного действия полной нормативной нагрузки
acrc2=φ1φ2ψsσs ls/Es= 1,0 ∙0,5 ∙1,0 ∙174,3 ∙103 ∙0,25/20 ∙107= 0,120мм.
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки.
Исходные данные. Мп,дл=170,94кНм; φf=1,12; φ1=1,0; φ2=0,5; ψs=1; es= Мп,дл/P2=0,369; es/h0=0,93; µαs1=0,25. По таблице 20 приложения ζ=0,83;z=0,83 ∙0,42=0,35;
Приращение напряжений от постоянной и длительной нормативной нагрузки
Ms= М± Реор =170,94-0,0=170,94 кНм.
Ширина раскрытия трещин равна
acrc3=φ1φ2ψsσs ls/Es=1,0 ∙0,5 ∙1,0 ∙24,1 ∙103 ∙0,25/20 ∙107= 0,03мм.
Ширина раскрытия трещин при продолжительном действии длительной
Исходные данные. Мп,дл=170,94кНм; φf=1,12; φ1=1,4; φ2=0,5; es= Мп,дл/P2=0,369; es/h0=0,93; µαs1=0,25; ζ=0,83; z=0,83 ∙0,42=0,35;
Ширина раскрытия трещин при φ1=1,4:
acrc1=1,4 ∙0,5 ∙1,0 ∙24,1 ∙103 ∙0,25/20 ∙107= 0,03мм.
Итоговая ширина раскрытия трещин
• при непродолжительном действии нагрузки
acrc= acrc1+ acrc2- acrc3= 0,03+0,12-0,03 = 0,121мм < acrc,uit= 0,3мм,
• при продолжительном действии нагрузки
acrc= acrc1=0,03мм< acrc,uit=0,2мм.Условия выполняются.
• Расчет прогибов плиты
Расчет по прогибам производят из условия
f ≤ fult
Здесь f - прогиб от внешней нагрузки, fult- предельно допустимый прогиб.
Для элементов постоянного сечения, работающих как свободно опертые или консольные балки, прогиб допускается определять по формуле
,
где - полная кривизна в сечении с наибольшим моментом.
Для участков с трещинами в растянутой зоне полная кривизна определяется:
,
где - кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки,
- кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок,
-кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных на-
грузок,
S - табличный коэффициент, принимаемый по табл. 12 приложения.
Кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки
Исходные данные. Действующий момент от полной нормативной нагрузки Mn=227,88кНм; Mгр=149,7кНм; рабочая высота сечения h0=42см; ;b=14см; Es=200000МПа;Eb=36000МПа;Asp=9,82∙10-4м2; Р2=462,3 кН;Rb,ser=29,0МПа; Rbt,ser=2,1МПа;
Для элементов прямоугольного таврового и двутаврового профилей допускается вычислять кривизну по упрощенной формуле при выполнении условий:
• <0,3ho =0,3∙42=12,6см, условие выполняются,
• а's = 3см < 0,2ho =0,2∙42=8,4см, условие выполняются.
Вычисляем кривизну по упрощенной формуле
где:
φc - определяется по таблице 21 приложения по параметрам:
φf = 1,12 из предыдущего раздела; es/h0=227,88/462,3 ∙0,42 = 1,24;
при f ≤ fult допускается принимать ψs =1 и соответственно, вычисляем
Eb,red= Rb,ser /εb,red=29∙103/15∙10-4=1,9∙107кН/м2;
αs2= αs1= Es/ Eb,red= 20∙107/1,47∙107=13,6,
µαs2= (Аsp+ Аs) αs1/bh0=13,6(9,82+1,01) ∙10-4/0,14 ∙0,42=0,25,
Находим φc = 0,39 и вычисляем кривизну.