- •Факультет пгс-о. Кафедра асп курсовой проект
- •Мытищи 2009 г. Оглавление
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами,
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •1.1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
- •1.2. Расчет ребристой плиты
- •1.2.1. Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы
- •1.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы.
- •Ширина раскрытия трещин
- •Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки.
- •Ширина раскрытия трещин при продолжительном действии длительной
- •Кривизна от непродолжительного действия
- •1.2.4. Расчет прочности плиты в стадии транспортирования
- •1.2.5. Расчет прочности штаты в стадии монтажа
- •1.2.6. Расчет монтажной петли
- •1.2.7. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры
- •1.3. Проектирование ригеля
- •1.3.1. Расчет ригеля в стадии эксплуатации
- •Определение усилий в ригеле
- •Прочность нормальных сечений ригеля
- •Прочность наклонного сечения подрезки ригеля по поперечной силе.
- •Прочность наклонного сечения в месте изменения сечения подрезки
- •Окончательно принимаем:
- •1.3.2. Проектирование стыка ригеля с колонной.
- •1.3.3. Построение эпюры материалов в ригеле и конструирование ригеля.
- •Назначение арматуры
- •1.4.Расчет средней колонны в стадии эксплуатации
- •1.4.1.Сбор нагрузок и определение усилий в колонне
- •1.4.2. Расчет прочности колонны 1 этажа.
- •1.4.3.Расчет прочности колонны 3 этажа.
- •1.4.4. Расчет прочности колонны первого этажа в стадии монтажа.
- •1.4.5. Проектирование консолей колонны.
- •1.4.6. Расчет жесткой консоли колонны.
- •1.4.8. Конструирование колонны.
- •1.5. Проектирование отдельного фундамента под среднюю колонну
- •1.5.1.Определение размеров фундамента
- •1.5.2.Расчет прочности подошвы фундамента
- •1.5.3.Конструирование фундамента
- •Технико-экономические показатели фундамента
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами, работающими в одном направлении.
- •2.1. Проектирование монолитной плиты перекрытия.
- •2.2.Расчет плиты перекрытия в стадии эксплуатации.
- •2.2.1. Размеры и расчетные пролеты элементов перекрытия.
- •2.2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •Для расчетов по предельным состояниям первой группы
- •2.2.3. Прочность нормальных сечений плиты (подбор арматуры)
- •Арматура средних пролетов
- •Арматура крайних пролетов
- •Расчет плиты на действие поперечных сил
- •Проверка плиты по образованию нормальных трещин
- •Проверка плиты по раскрытию нормальных трещин
- •2.2.4. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры в плите
- •2.3. Проектирование второстепенной балки монолитного перекрытия.
- •2.3.1. Установление размеров и расчетных пролетов балки перекрытия
- •2.3.2. Определение усилий в балке
- •2.3.3. Прочность нормальных сечений (расчет рабочей продольной арматуры)
- •Арматура в средних пролетах
- •2.3.4. Прочность наклонных сечений (расчет вертикальных стержней) Сечение над первой промежуточной опорой (слева)
- •Сечение над первой промежуточной опорой (справа)
- •Сечение над первой опорой
- •Сечение над средней промежуточной опорой
- •2.3.5. Конструирование второстепенных балок
- •Назначение арматуры
- •2.4.Технико-экономические показатели перекрытия
- •3. Список использованной литературы.
1.4.5. Проектирование консолей колонны.
Консоли колонн устраиваются, как правило, для опирания различных примы кающих конструкций (ригелей, подкрановых балок и т.д.). Конструктивно консоли могут быть односторонние и двусторонние. Двусторонние консоли располагают в одной плоскости. В перпендикулярной плоскости консоли делают в виде стальных столиков, прикрепленных к закладным деталям колонн.
Общая прочность консоли обеспечивается прочностью растянутой арматуры и прочностью наклонной сжатой полосы бетона консоли. Если арматуры достаточно и она имеет надежную анкеровку, то разрушение консоли происходит в результате раздробления бетона сжатой наклонной полосы. При вылете менее или равном 150 мм консоль принимается прямоугольной формы, а более 150 мм, трапециевидной с вутом под углом 45°.
Ширину консолей принимают равной ширине колонн, а высоту консоли и её арматуру принимают по расчёту. Широкое распространение имеют короткие трапециевидные консоли с ориентировочными параметрами: длиной l≥ 200 мм и отношением l/h0 ≤0,9, с высотой сечения h опорной части консоли не более 0,8 высоты, опирающихся на неё ригелей, а высоту сечения у свободного края не менее 150 мм или h/ 3. Поперечное армирование коротких консолей, согласно /7/, рекомендуется выполнять в зависимости от отношения h/с. рис. 21.
При h/c ≤ 2,5 консоль армируется наклонными стержнями по всей высоте сечения. При h/c >2,5 отогнутые стержни допускается не ставить.
Рабочая высота определяется в опорном сечении консоли по грани колонны. Армирование консолей горизонтальными хомутами с регулярным шагом по высоте является наиболее эффективным и распространенным в практике. Использование отдельных отгибов или наклонных стержней менее распространено вследствие того, что они практически не увеличивают несущую способность консоли. Конструктивно шаг хомутов в консоли принимается не более 150 мм и не более h/4 , диаметр отогнутых стержней не более 25 мм и не более 1/15 длины отгиба.
Короткие консоли рассчитывается на действие поперечных сил Q и изгибающих моментов М; при этом проверяется прочность наклонной сжатой полосы между грузом и опорой, а. также прочность нормальных сечений консоли.
При ограниченной высоте консоли допускается применение жёсткой арматуры. При проектировании консолей с жесткой арматурой необходимо принимать продольные стержни диаметром не менее 16 мм, опорные и вертикальные пластины толщиной не менее 10 мм/7,/.
Жесткие консоли применяются при ограниченных размерах консоли и значительных нагрузках. Конструктивно решение консоли может быть выполнено в виде спаренных двутавровых балочек составного сечения, поясами которых могут быть арматурные стержни,
а стенки выполнены из листовой стали. Такая консоль рассчитывается как металлическая балка, заделанная в теле колонны и работающая на изгиб. При этом расчетом необходимо проверить площади сечения поясов и стенок. Поскольку стенки такой балки не заводятся в тело колонны, а обычно обрываются у грани, то изгибающий момент будет восприниматься только продольными стержнями - полками балки.
Момент, воспринимаемый такой балкой, определяется по формуле
Мсеч=As·Rs· Za,
где Za- плечо внутренней пары, равное расстоянию между осями стержней поясов балки; Rs и As - соответственно расчетное сопротивление и площадь стержней поясов.
Внешний изгибающий момент, при шарнирном опирании ригеля на консоль, может быть определен по формуле:
M = l,25·Q·c,
где
Q - расчетная поперечная сила;
с- расстояние от точки приложения силы Q до грани колонны.
Требуемая площадь поясов вычисляется по формуле
As = l,25·Q·c/Rs·Za
Толщина стенки ориентировочно определяется по формуле
tст = l,25·Q/Rs h,
где Rs-расчетное сопротивление стали срезу. Для стали С 235 при толщине листа до 20мм Rs = 230 МПа, см. приложение табл. 12; Za-плечо внутренней пары сил, Za~ 0,9h; h - высота балки; для предварительных расчетов может быть принята 0,7 от высоты консоли.