Арматура в средних пролетах

М= 157,14 кНм, ξ_R = 0,531, α_R=0,390.

Расчетное сечение рассматривается как тавровое, с полкой в сжатой зоне с размерами:

b'f= 1,85 м, h = 0,65 м, b = 0,3 м, h₀ = 0,65-0,03 = 0,62 м,

Определяем площадь растянутой арматуры

По сортаменту принимаем 2Ø22 А400 с А_S = 7,6см².

Арматура над средними опорами

М= 157,14 кНм, ξ_R = 0,531, α_R=0,390.

Расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами:

h = 0,65 м, b= 0,3 м, h₀ = 0,65-0,05 = 0,6 м.

Арматуру над средними опорами принимаем 2Ø16 +2Ø18 А400 с А_S= 9,11 см².

Арматура над первой промежуточной опорой

М= 183,6 кНм, ξ_R = 0,531, α_R=0,390.

Расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами:

h = 0,65 м, b= 0,3 м,h₀ = 0,65-0,05 = 0,6 м.

Арматуру над крайними опорами принимаем 4Ø18 А400 с А_S= 10,18 см².

Арматура в крайнем пролете

М= 233,7 кНм, ξ_R = 0,531, α_R=0,390.

Расчетное сечение рассматривается как тавровое, с полкой в сжатой зоне с размерами:

b'f= 1,85 м, h = 0,65 м, b = 0,3 м, h₀ = 0,65-0,03 = 0,62 м,

Определяем площадь растянутой арматуры

Арматуру в крайнем пролёте принимаем 1Ø20 +2Ø22 А400 с А_S= 11,37 см².

Верхняя арматура в середине пролета

При отношении временной нагрузки v к постоянной g больше двух в средних пролетах возникают отрицательные моменты от невыгодно­го расположения временной нагрузки в смежных пролетах, которые следует учитывать при назначении арматуры. В зависимости от отношения v/g (от 0,5 до 5) значения моментов можно определить с помощью [14]. Посто­янная нагрузка от веса плиты и балки g = 8,7 кН/м, временная нагрузка v = 22,3 кН/м.

В нашем случае v/g= 22,3/8,7 = 2,56 > 2,0.

Наибольшие отрицательные моменты в середине второго пролета равны

M_0,2 = -β ql₀² = -0,03∙31,04∙9,0² =-75,4 кНм.

Расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами:

h = 0,65 м, b = 0,3 м, h₀ = 0,65 - 0,05 = 0,60 м.

Определяем площадь растянутой арматуры

Минимальная арматура в середине пролета в верхней зоне для воспри­ятия отрицательных моментов 2Ø16 А400 с A_s = 4,02 см².

2.3.4. Прочность наклонных сечений (расчет вертикальных стержней) Сечение над первой промежуточной опорой (слева)

Расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами b = 0,3 м, h₀ = 0,6м,

Поперечная арматура А240, R_sw = 170 МПа (170∙10³ кН/м²). Расчетная поперечная сила Q_в,л=169,5 кН, постоянная нагрузка от собствен­ного веса g = 8,7 кН/м, временная (эквивалентная) q_v = 22,3 кН/м, полная нагрузка q = 31,04 кН/м.

M_b= 1,5R_bt∙b∙h₀² = 1,5∙0,9∙10³∙0,3∙0,6² = 97,2 кНм,

Вычислим значение q₁

q₁=q-0,5q_v = 31,04 - 0,5 ∙ 22,3 =19,9кН/м.

Проверяем условие:

Интенсивность хомутов вычисляем по формуле

q_sw=(Q_max – Q_b1)/1,5h₀=(169,5-88)/1,5 ∙0,6= 90,6кН/м.

По конструктивным требованиям максимальный шаг стержней:

• у опоры должен быть не более 0,5h_о = 0,3 м и не более 300 мм,

• в пролетах балок и ребер высотой h > 150 мм, не более 0,75 h_о и не более 500 мм 0,75 h_о= 0,75∙0,6 = 0,45 м.

Максимально допустимый шаг у опоры согласно формуле

S_max = R_btb h_о²/Q_max = 0,90∙10³∙0,3∙0,6² /169,5 = 0,38 см.

Назначаем шаг хомутов у опоры S₁ = 100 мм, в пролете S₂= 150мм.

Площадь принятых поперечных стержней

A_sw = q_sws_w/R_sw= 90,6∙0,1/170∙10³= 0,000059 м² = 0,6 см².

Принимаем в расчетном сечении два поперечных стержня диаметром 8 мм с суммарной площадью А_s = 1,01см².

Реальная интенсивность хомутов у опоры равна:

q_sw1 = R_swA_sw/s_w =170∙10³ ∙1,01∙10^-4/0,1=171,7кН/м.

Реальная интенсивность хомутов в пролете равна

q_sw2 = R_swA_sw/s_w =170∙10³ ∙1,01∙10^-4/0,25=114,5кН/м.

Проверяем условия:

0,25R_btb = 0,25∙0,90∙10³∙0,3 = 45,0 < q_sw1 = 171,7кН/м.

0,25R_btb = 0,25∙0,90∙10³∙0,3 = 45,0 < q_sw2 =114,5кН/м.

Значения q_sw1 и q_sw2 не корректируем.

Определим длину участка l₁ с шагом хомутов 0,1 м и интенсивно­стью q_sw1 равной 171,7кН/м.

∆ q_sw=0,75(q_sw1-q_sw2)=0,75(171,7-114,5)=42,9кН/м.

∆ q_sw=42,9кН/м>q₁=19,9кН/м.

Длину участка l₁ находим по формуле:

Q_b,min = 0,5R_btbh_o = 0,5∙0,90∙10³∙0,3∙0,6 = 54 кН.

Таким образом, поперечного армирования в виде 2Ø8 А240 с А_s = 1,01 см² с шагом 0,15 м достаточно для обеспечения прочности наклонного сечения по поперечной силе. По конструктивным требованиям принимаем шаг попе­речных стержней на опоре S_w = 0,1 мм на расстоянии не менее 1/4 = 9/4 = 2,25 м. Практический размер составляет 2,3 м, что кратно шагу поперечных стержней на опоре 0,1 м. На остальной части пролета прини­маем шаг 150 мм = 0,15 м.