- •Факультет пгс-о. Кафедра асп курсовой проект
- •Мытищи 2009 г. Оглавление
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами,
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •1.1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
- •1.2. Расчет ребристой плиты
- •1.2.1. Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы
- •1.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы.
- •Ширина раскрытия трещин
- •Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки.
- •Ширина раскрытия трещин при продолжительном действии длительной
- •Кривизна от непродолжительного действия
- •1.2.4. Расчет прочности плиты в стадии транспортирования
- •1.2.5. Расчет прочности штаты в стадии монтажа
- •1.2.6. Расчет монтажной петли
- •1.2.7. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры
- •1.3. Проектирование ригеля
- •1.3.1. Расчет ригеля в стадии эксплуатации
- •Определение усилий в ригеле
- •Прочность нормальных сечений ригеля
- •Прочность наклонного сечения подрезки ригеля по поперечной силе.
- •Прочность наклонного сечения в месте изменения сечения подрезки
- •Окончательно принимаем:
- •1.3.2. Проектирование стыка ригеля с колонной.
- •1.3.3. Построение эпюры материалов в ригеле и конструирование ригеля.
- •Назначение арматуры
- •1.4.Расчет средней колонны в стадии эксплуатации
- •1.4.1.Сбор нагрузок и определение усилий в колонне
- •1.4.2. Расчет прочности колонны 1 этажа.
- •1.4.3.Расчет прочности колонны 3 этажа.
- •1.4.4. Расчет прочности колонны первого этажа в стадии монтажа.
- •1.4.5. Проектирование консолей колонны.
- •1.4.6. Расчет жесткой консоли колонны.
- •1.4.8. Конструирование колонны.
- •1.5. Проектирование отдельного фундамента под среднюю колонну
- •1.5.1.Определение размеров фундамента
- •1.5.2.Расчет прочности подошвы фундамента
- •1.5.3.Конструирование фундамента
- •Технико-экономические показатели фундамента
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами, работающими в одном направлении.
- •2.1. Проектирование монолитной плиты перекрытия.
- •2.2.Расчет плиты перекрытия в стадии эксплуатации.
- •2.2.1. Размеры и расчетные пролеты элементов перекрытия.
- •2.2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •Для расчетов по предельным состояниям первой группы
- •2.2.3. Прочность нормальных сечений плиты (подбор арматуры)
- •Арматура средних пролетов
- •Арматура крайних пролетов
- •Расчет плиты на действие поперечных сил
- •Проверка плиты по образованию нормальных трещин
- •Проверка плиты по раскрытию нормальных трещин
- •2.2.4. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры в плите
- •2.3. Проектирование второстепенной балки монолитного перекрытия.
- •2.3.1. Установление размеров и расчетных пролетов балки перекрытия
- •2.3.2. Определение усилий в балке
- •2.3.3. Прочность нормальных сечений (расчет рабочей продольной арматуры)
- •Арматура в средних пролетах
- •2.3.4. Прочность наклонных сечений (расчет вертикальных стержней) Сечение над первой промежуточной опорой (слева)
- •Сечение над первой промежуточной опорой (справа)
- •Сечение над первой опорой
- •Сечение над средней промежуточной опорой
- •2.3.5. Конструирование второстепенных балок
- •Назначение арматуры
- •2.4.Технико-экономические показатели перекрытия
- •3. Список использованной литературы.
Назначение арматуры
Позиция 13. Продольная арматура Ø36 А400 каркаса К-3. Воспринимает растягивающие напряжения от положительного изгибающего момента. Совместно с дополнительной арматурой каркаса Ø16 А400 (короткие стержни) обеспечивает прочность нормальных сечений на среднем участке ригеля между точками ТТО. Самостоятельно обеспечивает прочность нормальных сечений на участках от точек ТТО до опор.
Позиция 14. Продольная дополнительная арматура Ø36 А400 каркаса К-3 воспринимает растягивающие напряжения от положительного изгибающего момента. Совместно с арматурой каркаса Ø16 А400 обеспечивает прочность нормальных сечений на среднем участке ригеля между точками ТТО.
Позиция 15. Продольная верхняя арматура Ø16 А400 каркаса К-3 предназначена для восприятия растягивающие напряжений от опорного отрицательного изгибающего момента на приопорных участках от опоры до нулевой точки. В целях экономии арматуры в нулевых точках эта арматура сваривается со стержнем Ø12 А400.
Позиция 16. Продольная верхняя арматура Ø12 А400 каркаса К-3 предназначена для восприятия растягивающих напряжений от отрицательного изгибающего момента, вызванного действием внешней нагрузки или собственного веса, в стадиях изготовления, транспортирования или монтажа.
Позиция 17. Поперечная арматура Ø14 А240 каркаса К-3 воспринимает растягивающие напряжения от поперечной силы, обеспечивая прочность наклонных сечений по всей длине ригеля. Шаг и диаметр поперечных стержней являются функцией интенсивности поперечной силы.
Позиция 18. Поперечная арматура Ø14 А240 каркаса К-3 воспринимает растягивающие напряжения от поперечной силы, обеспечивая прочность наклонных сечений в подрезке ригеля.
Позиция 19. Вспомогательный продольный стержень Ø16 А400 служит для образования каркаса К-1 в подрезке ригеля.
Позиция 20. Вспомогательный наклонный стержень Ø8 А240 служит для увеличения прочности наклонных сечений ригеля на опоре. В рамках курсового проекта допускается устанавливать без расчета.
Позиция 21. Продольные стержни Ø8 А240 пространственного каркаса К-4 служат для образования каркаса. Нижние стержни совместно с рабочими продольными стержнями ригеля участвуют в обеспечении прочности нормальных сечений, что идет в запас прочности.
Позиция 22. Поперечные стержни (хомуты) воспринимают растягивающие усилия от изгибающего момента в полке ригеля, вызванного давлением плит перекрытий.
1.4.Расчет средней колонны в стадии эксплуатации
Исходные данные. Бетон тяжелый класса В40, плотность железобетона ρ = 2500 кг/м3 , сечение колонн 500x500 мм, защитный слой а = а/=40 мм, грузовая площадь для средней колонны равна 7,4∙9,4=69,6 м2 , высота этажей Н = 3,8 м, расчетная длина колонны 10 = Н. Продольная арматура А400, поперечная арматура класса А240, сетки из проволоки В500, постоянная расчетная нагрузка от кровли с учетом веса железобетонных плит 6,0 кН/м , расчетная погонная нагрузка от собственного веса ригеля - 7,425 кН/м, расчетная нагрузка от веса 1 м перекрытия - 5,363 кН/м . Временная расчетная снеговая нагрузка на кровлю по III снеговому району равна 1,8 кН/м2. Учет ответственности здания оценивается коэффициентом надежности γn = 0,95. Скорость ветра v = 4 м/сек.