- •Факультет пгс-о. Кафедра асп курсовой проект
- •Мытищи 2009 г. Оглавление
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами,
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •1.1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
- •1.2. Расчет ребристой плиты
- •1.2.1. Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы
- •1.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы.
- •Ширина раскрытия трещин
- •Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки.
- •Ширина раскрытия трещин при продолжительном действии длительной
- •Кривизна от непродолжительного действия
- •1.2.4. Расчет прочности плиты в стадии транспортирования
- •1.2.5. Расчет прочности штаты в стадии монтажа
- •1.2.6. Расчет монтажной петли
- •1.2.7. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры
- •1.3. Проектирование ригеля
- •1.3.1. Расчет ригеля в стадии эксплуатации
- •Определение усилий в ригеле
- •Прочность нормальных сечений ригеля
- •Прочность наклонного сечения подрезки ригеля по поперечной силе.
- •Прочность наклонного сечения в месте изменения сечения подрезки
- •Окончательно принимаем:
- •1.3.2. Проектирование стыка ригеля с колонной.
- •1.3.3. Построение эпюры материалов в ригеле и конструирование ригеля.
- •Назначение арматуры
- •1.4.Расчет средней колонны в стадии эксплуатации
- •1.4.1.Сбор нагрузок и определение усилий в колонне
- •1.4.2. Расчет прочности колонны 1 этажа.
- •1.4.3.Расчет прочности колонны 3 этажа.
- •1.4.4. Расчет прочности колонны первого этажа в стадии монтажа.
- •1.4.5. Проектирование консолей колонны.
- •1.4.6. Расчет жесткой консоли колонны.
- •1.4.8. Конструирование колонны.
- •1.5. Проектирование отдельного фундамента под среднюю колонну
- •1.5.1.Определение размеров фундамента
- •1.5.2.Расчет прочности подошвы фундамента
- •1.5.3.Конструирование фундамента
- •Технико-экономические показатели фундамента
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами, работающими в одном направлении.
- •2.1. Проектирование монолитной плиты перекрытия.
- •2.2.Расчет плиты перекрытия в стадии эксплуатации.
- •2.2.1. Размеры и расчетные пролеты элементов перекрытия.
- •2.2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •Для расчетов по предельным состояниям первой группы
- •2.2.3. Прочность нормальных сечений плиты (подбор арматуры)
- •Арматура средних пролетов
- •Арматура крайних пролетов
- •Расчет плиты на действие поперечных сил
- •Проверка плиты по образованию нормальных трещин
- •Проверка плиты по раскрытию нормальных трещин
- •2.2.4. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры в плите
- •2.3. Проектирование второстепенной балки монолитного перекрытия.
- •2.3.1. Установление размеров и расчетных пролетов балки перекрытия
- •2.3.2. Определение усилий в балке
- •2.3.3. Прочность нормальных сечений (расчет рабочей продольной арматуры)
- •Арматура в средних пролетах
- •2.3.4. Прочность наклонных сечений (расчет вертикальных стержней) Сечение над первой промежуточной опорой (слева)
- •Сечение над первой промежуточной опорой (справа)
- •Сечение над первой опорой
- •Сечение над средней промежуточной опорой
- •2.3.5. Конструирование второстепенных балок
- •Назначение арматуры
- •2.4.Технико-экономические показатели перекрытия
- •3. Список использованной литературы.
1.4.6. Расчет жесткой консоли колонны.
Для шарнирного стыка с жесткой консолью определить параметры консоли при следующих данных. Расчетная поперечная сила Q = 607,6 кН, зазор между ригелем и колонной 20мм, длина площадка опирания 130 мм. Пояса балки изготовлены из арматуры класса A240, стенки из листовой стали С 235, лист толщиной до 20 мм, Rs = 230 МПа, толщина опорных пластин 15мм. Высота консоли по грани колонны 150 мм.
Приняв предварительно высоту металлической балки 0,7 от высоты консоли, вычислим плечо внутренней пары za
Высота балки h = 0,7 · 15 = 10,5 см.
Плечо пары сил za=0,9h =10,5*0,9 = 9,45см.
Необходимая площадь поясов:
As=l,25·Q·c/Rs·za=1,25·607,6·0,085/355·103·0,0945=19,24см2,
где
с = 13/2+2 = 8,5см = 0,085 м.
Принимаем 2 Ø 36 А400 с As = 20,36см2.
Определяем толщину стенки балки консоли, учитывая, что балка имеет в сечении две стенки
tCT= 1,25*Q /Rs*h =1,25·607,6/2·230·103·0,105=0,0157 м = 16,0 мм.
Принимаем пластину толщиной 16 мм.
1.4.7. Проектирование стыков колонн.
При стыковании железобетонных колонн количество стыков должно быть минимальным в связи со значительными трудозатратами при их устройстве. С этой целью колонны могут изготавливаться на два или на три этажа. Желательно стыки располагать в наименее напряжённых сечениях (вблизи нулевых точек изгибающих моментов), так как сечение по стыку обычно менее прочно и жёстко но сравнению с основным сечением колонны. Членение колонн должно осуществляться таким образом, чтобы до бетонирования сохранялась геометрическая неизменяемость, как отдельных элементов, так и конструкции в целом. Обычно для удобства производства работ стык располагают на высоте 0,7 - 0,9 м от уровня пола перекрытия.
При соединении колонн, усилия от одного элемента к другому могут передаваться через стыковые рабочие стержни, закладные детали, бетонные или растворные швы, а также непосредственно через бетонные поверхности стыкуемых колонн. В зонах стыков возникает, как правило, местное сжатие под центрирующими прокладками, бетонными выступами и т.д.
Стыки колонн можно разделить по конструктивному решению на жесткие и шарнирные. Жесткие стыки передают нормальные и поперечные силы, изгибающие моменты и применяются для обеспечения геометрической неизменяемости и жёсткости системы. Шарнирные стыки передают только нормальные силы. Широкое распространение в практике строительства имеет экономичный жёсткий стык с ванной сваркой выпусков продольной арматуры, расположенный в специальных подрезках с последующим их замоноличиванием (рис. 1.9). Такие стыки могут иметь центрирующие прокладки в виде стальной пластины, заанкеренной в бетоне или приваренной на монтаже к распределительному листу или контактные бетонные выступы. Размеры металлической центрирующей прокладки не должны превышать 1/3 соответствующего размера сечения колонны. Конструктивные требования к бетонным выступам изложены ниже. Ванная сварка стыковых стержней располагается в специальных нишах- подрезках, форма которых и размеры определяются диаметром и числом соединяемых стержней. Во всех случаях рекомендуется суммарную высоту подрезок принимать не менее 30 см и не менее 8d где d диаметр выпусков арматуры. Минимальная глубина подрезок определяется необходимостью установки инвентарных сварочных форм и условием размещения датчиков ультразвукового контроля качества сварных швов. После сварки в стыке устанавливаются дополнительные сетки или хомуты, а бетон замоноличивания принимается того же класса, что и бетон колонны. Такой стык имеет прочность равную прочности колонны в стадии эксплуатации и минимальный расход металла, по сравнению с другими стыками.
Передача усилий может происходить помимо арматурных стержней через специальные разделительные прокладки или центрирующий бетонный выступ. Размеры выступа принимают не более 0,33 размера сечения колонны, а толщину не более 25 мм. Количество сеток косвенного армирования, устанавливаемых в зоне стыка, определяется коэффициентом косвенного армирования, который принимается не менее 1,25% .
Расчёт производят для двух стадий работы стыка
• до замоноличивания; стык рассчитывается как шарнирный;
• после замоноличивания; стык рассчитывается как жёсткий с косвенным армированием.
В рамках курсового проектирования, учитывая равнопрочность стыка на ванной сварке с основным сечением колонны, допускается выполнять только графическое решение стыка без выполнения соответствующих расчетов. В случае необходимости такой расчет может быть выполнен по рекомендации консультанта и в соответствие с рекомендациями.