Нормирование точности и технические измерения
.pdfэлементов своя роль: буквенное обозначение определяет поло жение поля допуска, а численное - ш ирину поля допуска (по ним определяют значения допусков указанны х квалитетов).
Рис. 3.4. Поля допусков с разными основными отклонениями |
|||||
и уровнями относительной точности |
У |
|
|||
Необходимое разнообразие полей допусков обеспеченоТ |
воз |
||||
|
|
Б |
|
|
|
можностью сочетания практически любых основных отклоне |
|||||
ний и квалитетов. |
й |
Н |
|
|
|
|
J s8 , Js9 |
и т.д. Они |
|||
Специфичны поля допусков типа |
js6, |
ф актически не имеют основного отклонения, поскольку рас
положены симметрично относ тельно нулевой линии. |
|
|||||
|
|
|
|
р |
|
|
Стандартом ГОСТ 25347-82 в д апазоне размеров от 1 до |
||||||
500 мм предусмотрено 10 п едпочтительныхи |
полей допусков |
|||||
отверстий: Е9, |
F8, |
H I 1, # 9 , Я 8 , Н 7, Js7 , К 7, N 7, Р 7 и |
16 |
|||
предпочтительных полей д пусков валов: d l l , d9, е8, /7, |
g6, |
|||||
h l l , 7г9, Л8, |
h7, |
|
и |
|
|
|
/гб, ys6, йб,о7гб, рб, гб, s6. |
|
|
||||
|
|
з |
тсоставляют первый уровень предпочте |
|||
Эти поля допусков |
||||||
ния. Второй |
уровень |
предпочтения вклю чает поля допусков |
||||
ограничительн |
го |
тбора (более 70 полей допусков отверстий |
||||
п |
|
|
|
|
|
|
и более 80 |
лей для валов, вклю чая предпочтительные поля |
допусков)е. Для этих полей в ГОСТ 25347-82 приведены значе ния в рхних и ниж них предельных отклонений.
Тр тий уровень предпочтения включает все поля допусков отверстий и валов (поля допусков системы). Ориентировочное
число этих полей допусков N можно рассчитать, исходя из чис |
|
ла основныхР |
отклонений (28) и квалитетов (20), поскольку не во |
всех квалитетах предусмотрены полные наборы отклонений. В одном интервале ш ирина полей допусков одного квалите-
та одинакова, а в разных - разная, поэтому однотипные поля допусков отличаются вторым (не основным) отклонением.
П ринцип ограничения предельных контуров нормируемо го элемента детали (см. параграф 3.1) реализуется в стандарте
121
через «интерпретацию предельных размеров» . В соответствии со стандартной интерпретацией предельных размеров гладко го цилиндрического вала, наибольш ий размер реальной по верхности d х определяют как диаметр описанного цилиндра наименьш его радиуса. Этот размер у годного вала не должен быть больше наибольш его предельного размера (предела м ак симума материала) вала (dmax).
П оскольку дать заклю чение о годности только по наиболь шему размеру реальной поверхности нельзя, необходимо опре делить еще и наименьш ую толщ ину контролируемого вала. Д ля этого применяю т «двухточечное» измерение накладны ми приборами типа ш тангенциркуля, микрометра и т.д. Приме
нение такого прибора в принципе позволяет обнаружить наи |
|||||||
меньшую толщ ину вала и |
|
|
|
|
|
|
У |
сравнить ее значение с пределом |
|||||||
минимума материала. Если при этом |
|
Т |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
d. |
. |
> |
d . |
, |
|
Н |
|
imm |
— |
mm 5 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
то деталь признается годной, так как при установленных пра |
|||||||
вилах оценивания экстремальны х размеровБповерхности d.max |
|||||||
и d.min соблюдаются формальные условия |
|
|
|||||
d . |
|
|
й |
|
|
||
< d. < d |
|
, |
|
|
|||
mm |
— |
i |
— |
m a x 5 |
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
||
где d. - действительные разме ы контролируемого вала. |
|||||||
Истолкование предельныхрразмеров отверстия обратно ин |
терпретации предельных размеров вала. Предел максимума |
||
материала (наименьш |
|
о |
й предельный размер отверстия) срав |
||
нивают с размером вп |
т |
|
санного цилиндра наибольшего диамет |
||
и |
|
|
з |
|
|
полученный ворезультате двухточечного измерения реальной поверхности (на ример, индикаторны м нутромером).
ра. С пределом минимума м атериала (наибольший предель
ный размер тверстия) сравнивают максимальный размер,
Условие годности детали формально можно представить в |
|||||
виде |
п |
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
D . |
< D. < D |
, |
||
|
|
mm |
— |
I — |
m a x 5 |
где РD. - размеры реального вала. |
|
Стандартная интерпретация предельных размеров вала и от верстия по сравнению с идеализированными концентрически расположенными предельными контурами имеет существен ную особенность. Контур, привязанны й к максимуму материа ла, жестко фиксируется относительно реальной поверхности с помощью прилегающего цилиндра. Второй предельный контур
122
«плавает» относительно прилегающей поверхности. Он может занимать любое положение, начиная от симметричного (рав ные расстояния между предельными контурами) до предельно смещенного в одну сторону (линии предельных контуров со впадают с одной стороны). Такое расположение поля допуска рассчитано на валы и отверстия с «кривыми» осями или асим метричными поперечными сечениями.
Принцип увязки допусков с эффективными параметрами в
системе допусков и посадок гладких цилиндрических поверх
эффективным параметром является размер, на который уста |
||
навливают допуск. |
и |
Б |
Если рассматривать технолог ю, то множество факторов, |
||
влияю щ их на точность |
процессовйобработки поверхностей, |
|
ностей обнаруживается легко. Допуски одного квалитета воз |
||
растают с увеличением |
номинального размера нормируемого |
штабного фактора. Есть основания полагать, что в единообразУ ных конструкциях можно допустить тем большие колебания
размеров сопрягаемых деталей, чем больше самТсопрягаемый размер, например, для больших размеров в однотипных посад
параметра. Такой характер связи объясняется влиянием мас
ках нужны большие натяги. Следовательно,Нв данной системе
оказывают тем большее возмущающее действие, чем больше
ся и путь резания, следова ельно, можно ожидать большего
рассеяния температурных и силовых деформаций системы
обрабатываемый размер. Действительно, при токарной обра |
|
ботке или ш лифовании с увеличениемр |
диаметра увеличивает |
о |
|
т |
|
«станок-приспособ лен е- нструмент-деталь» из-за неодинако |
|
вости толщ ины удаляемогои |
слоя и его механических свойств, |
из-за колебаниязтемпературы смазываю щ е-охлаждаю щ ей |
жидкости,пизноса режущего инструмента и других факторов. Полную (строгую) аналитическую модель процесса обработ ки детали построить невозможно ввиду неопределенности мно
жества влияю щ их факторов, поэтому довольствуются прибли |
|
е |
|
женной эмпирической зависимостью, описывающей рассеяние |
|
получаемыхР |
размеров. Вместо всех воздействующих на конеч |
ные результаты аргументов в эту зависимость входит только эффективный параметр, который позволяет учесть интеграль ное влияние множества аргументов.
Для гладких цилиндрических поверхностей эксперимен тально вы явленная связь допуска (Т ) с диаметром (d ) поверх ности может быть представлена в виде зависимости:
123
Т —а -i,
где а - неименованный коэффициент; і - единица допуска. Единица допуска - множ итель в формулах расчета допус
ков системы, являю щ ейся функцией номинального размера. Единицу допуска для гладких соединений определяют по сле дующим зависим остям :
- для размеров до 500 мм
і = 0,45у[і ) + 0 ,0 0 1.D; |
|
|
- для размеров свыше 500 мм |
|
|
i - 0 ,004D = 2,1. |
Т |
|
|
||
Д ля расчета размер (D) задается в миллиметрах, единица |
||
допуска (i) определяется в микрометрах. |
Н |
У |
|
Принцип формализации допусков в стандарте решен одно значно и наш ел отражение в таблице допусков. Головка таб лицы содержит 20 квалитетов, а боковик - значения номи
нальны х размеров, сгруппированные в интервалы (до размера |
|
3150 мм). |
Б |
Допуск, как указывалось ранее определяется из зависимости: |
|
|
й |
|
Т — a -i. |
В табл. 3.1 приведены значенияикоэффициента а для квали |
тетов от 5 до 18. Анализ приведенных значений (например, 16; |
||||||||||||||||
25; 40; 64; 100) показы |
|
р |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
их явное сходство с рядом R 5, что |
|||||||||||||||
подтверждает |
использованиео |
предпочтительных |
чисел |
для |
||||||||||||
формирования рядов допусков. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
вает |
|
|
|
|
|
Таблица 3.1 |
|||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Значения коэффициента а |
|
|
|
||||||||
Ква- |
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
||
литет |
|
|||||||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а |
7 |
п10 16 |
25 |
40 |
64 |
100 160 250 400 600 |
1000 |
1600 |
2500 |
|||||||
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принцип группирования значений эффективных параме |
||||||||||||||||
тров.РД ля |
того чтобы |
|
создать |
систему допусков и |
посадок и |
представить ее в справочных таблицах, имею щих конечное число строк весь диапазон номинальны х размеров до 3150 мм был разбит на интервалы . Границы интервалов установ лены таким образом, что табличный допуск, подсчитанный по среднему размеру интервала (среднему геометрическо
му D = л/АпахАпт > отличается от допусков, подсчитанных
124
для крайних значений интервала (Dmx,D mil) не более, чем (5...8)% .
Таким образом в таблице рядов допусков зафиксированы интервалы номинальных размеров. Первый интервал замкнут только с большей стороны (до 3 мм). Последующие интервалы имеют обе границы: свыше 3 до 6 мм, свыше 6 до 10 мм, свы ше 10 до 18 мм и т.д. Номинальные размеры, равные верхним границам, входят в интервал с меньш ими значениями. Допу ски следующего интервала относятся только к номинальным размерам большим, чем установленные стандартом ниж ние граничные значения. Например, допуски размера 6 мм берут из значений, установленных для интервала свыше 3 до 6 мм,
допуск размера 10,01 мм - |
из допусков интервала свыше 10 |
||
|
|
|
У |
до 18 мм и т.д. Интервалы, установленные для основных от |
|||
клонений, могут несколько отличаться от приняты х для р я |
|||
|
|
Т |
|
дов допусков. В справочном прилож ении к стандарту такие |
|||
интервалы названы промеж уточными. |
Н |
наш ел ч а |
|
|
|
||
Принцип измерения при нормальных условиях |
|||
стичное отражение в пункте «НормальнаяБтемпература» ГОСТ |
|||
25346-89, где сказано: «Допуски предельные отклонения, |
|||
установленные в настоящем стандарте,йотносятся к размерам |
|||
деталей при температуре 20 °С». |
|
|
|
Приведенные основные п |
и |
|
|
инципы образуют набор, минималь |
|||
но необходимый для пос р |
ениярсистем допусков, но для систе |
мы допусков и посадок гладких цилиндрических поверхностей |
||
|
о |
|
использованы также несколько дополнительных принципов. |
||
|
т |
|
3.3. |
Д п лнительныеи |
принципы построения системы |
допусков и садзк гладких цилиндрических поверхностей |
||
|
о |
допусков и посадок гладких ц и |
Для построения системы |
||
линдрич |
п |
|
ских поверхностей (особенно в части, относящ ейся к |
||
посадкам)енеобходимо введение дополнительных принципов. |
||
Это принципы: |
|
|
-Роптимального расположения поля допуска основной детали; |
- обеспечения физически обоснованных зазоров (натягов) в посадках;
- использования в посадках неравноточных допусков от верстий и валов.
Рассмотрим более подробно каж ды й из этих принципов.
Принцип оптимального расположения поля допуска основ
125
ной детали в любой системе допусков и посадок связан с при менением посадок в системе отверстия или в системе вала.
Если возникает необходимость образования нескольких разны х по характеру посадок в сопряж ениях одного отвер стия с нескольким и валами, то логичным решением является назначение на всю длину отверстия одинаковых предельных размеров. В таком случае деталь с отверстием считается основ ной, отверстие имеет одно поле допуска, а посадки с зазором, переходные или с натягом получают за счет использования валов с разны м и полями допусков (рис. 3.5, а). При этом поле допуска отверстия основной детали вовсе не обязательно
должно быть «полем допуска основного отверстия с основным
Валы в сопряж ении с полями допусков,НрасположеннымиТ ниж е поля допуска отверстия, дадут посадки с зазором, пере
отклонением Н» в привычном стандартном понимании этого |
|
термина. |
У |
|
кры тие (частичное или полное) полей допусков вала и отвер
стия соответствует переходным посадкам. Посадки с натягом |
||||
получаю тся при располож ении поля допускаБ вала над полем |
||||
допуска отверстия. |
|
|
и |
|
|
|
(рис |
||
Посадки в системе вала образуютсяйпри использовании еди |
||||
ного поля допуска для всей соп |
ягаемой поверхности основно |
|||
го вала и поверхностей |
о |
|
|
|
хватываю щ их деталей (отверстий) с |
||||
т |
|
|
. 3.5, б). |
|
разными полями допуск |
в |
|
|
|
Н улевая линия на схемах |
|
располож ения полей допусков |
(рис. 3.5, а, б) не показана и может располагаться в любом |
|
|
з |
месте. Любое расположение поля допуска основной детали от |
|
о |
|
носительно нулев ий линии имеет определенные достоинства |
|
п |
|
и недостатки. В единой системе допусков и посадок гладких цилиндрических п верхностей принято располагать поля до пуска еосновного отверстия и основного вала от нулевой линии «в Ртело» д тали. Это соответствует полям допусков отверстий с основным отклонением Н и валов с основным отклонением 1г (значения основных отклонений ЕІ = 0 и es = 0).
В единой системе допусков и посадок все рекомендуемые посадки построены либо в системе основного отверстия, либо
в системе основного вала.
Посадка в системе основного отверстия образуется сопря жением вала, имеющего любое поле допуска, с отверстием, поле допуска которого имеет основное отклонение Н (EI = 0). Н апример, Н 7/еб, Н 7/&6, H 7 /s 6 (рис. 3.6, а).
126
Посадки в системе основного вала получают при сопряж е нии отверстия (размер с любым полем допуска) и вала с полем допуска, имеющим основное отклонение h (es = 0). Примеры посадок: G7/A6, ІГ7/66, Р1/ Ш (рис. 3.6, б).
N pqi
|
5 . |
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
со |
nun |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D2 |
Т |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
N |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Рис. 3.5. Схемы расположения полей допусков для посадок |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
(б) |
|
|
всех видов в системе отверстия (а) и в системе вала |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s6 |
|
|
|
и |
G7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
К 7 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р7 |
|||
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пРис. 3.6. Схемы посадок в системе |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
основного отверстия (а) и основного вала (б) |
|
||||||||||||
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определить характер стандартной посадки в системе основ |
||||||||||||||
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ного отверстия или основного вала по ее буквенно-цифровому обозначению достаточно легко при условии знания располож е ния основных отклонений. Так, поля допусков валов с основ ными отклонениями а, б, с, cdy d, е, ef, f, fg, g , h в сочетании с полем допуска основного отверстия (основное отклонение Н) всегда дают посадки с зазором.
127
Посадки с основными отклонениями валов h и отверстий Н обеспечивают наименьш ий зазор, равный нулю; их иногда называю т посадками с нулевым гарантированным зазором» Особое значение этой посадки обусловлено еще и тем обсто ятельством, что она с одинаковыми основаниями относится как к посадкам в системе основного вала, так и к посадкам в системе основного отверстия (одновременно использованы основные отклонения h и if).
Посадки в системе основного отверстия, образованные с ис
пользованием основных отклонений валов js, |
], k, т, |
п, будут |
||
переходными» |
|
У |
, га, |
|
Валы с основными отклонениями]?, г, s, t, |
Т |
у , 2 |
||
и , и, |
х, |
гЪ, гс в сочетании с основным отверстием, как правило (при рекомендуемых сочетаниях квалитетов отверстияН и вала),
дают посадки с натягом» Д ля расш ифровки посадок в системе основного вала (его
основных отклонений отверстий» йСтандартныеБ посадки с за зором обеспечивают отверстия с основными отклонениями А , В, С, CD, В , Е, EF, F , G, Н , переходные посадки - отверстия с основными отклонениями J s , J , К , М , N . Посадки с натя
основное отклонение /г) необходимо запомнить расположение
гом, как правило, могут быть получены |
при использовании |
||||
отверстий с основными |
|
|
и |
R , В, Т, С/, F, X , Y, |
|
ткл нениями Р, |
|||||
Z , Z A , Z B , Z C . |
|
|
р |
|
|
Особенностью сис ем |
сн вн го отверстия и основного вала |
||||
|
|
о |
|
|
|
является безусловная определенность характера посадок с за |
|||||
|
т |
|
|
|
|
зором и переходных, в отличие от «посадок с натягом», харак |
|||||
тер которых зависитиот значений допусков основных поверх |
|||||
ностей (осн вныхзтверстий и валов). Например, посадка Н 9 / |
|||||
рб - переходная, х тя формальное применение приведенных |
|||||
о |
|
|
|
|
|
выше правил озволяет оценить ее как посадку с натягом . |
|||||
Выбранноепрасположение полей допусков основных отвер |
стийРи евалов объясняется необходимостью сравнительно боль шего разнообразия посадок с зазором (сопряж ения неподвиж ные разъемны е, посадки для направляю щ их разной точности, подш ипников скольж ения и пр.). Назначение посадок с н атя гом требует несколько меньш ей номенклатуры, так как цель сопряж ения с натягом всегда одна и та же - сопротивление сопряж ения взаимному перемещению деталей под действием осевой силы или вращ ающ его момента» Д ля таких целей боль шого разнообразия номенклатуры посадок не требуется.
128
Принцип обеспечения физически обоснованных зазоров (натягов) в посадках (сопряж ениях) гладких цилиндриче ских поверхностей основан на расчете основных отклонений валов и отверстий, которые должны гарантировать необходи мый характер рекомендуемых посадок в системах основного отверстия и основного вала. Формулы расчета основных от клонений приведены в приложении к стандарту. Зависимо сти получены с использованием теоретических положений и практического опыта эксплуатации сопряжений.
Принцип использования неравноточных допусков валов и отверстий реализован в большинстве рекомендуемыхУпосадок. Причины такого положения обусловлены в первуюТочередь особенностями технологии получения отверстий и валов оди наковой относительной точности. ОбработкаНотверстий всегдаБ
смазывающе-охлаждающей жидкости и т.д. Поэтому при вы
боре посадок предпочтение обычно отдают таким сочетаниям |
||
|
|
и |
полей допусков валов и отверст , в которых поле допуска |
||
|
р |
|
отверстия на квалитет грубее поляйдопуска вала. |
||
по |
|
|
Характеристики сн вных видов сопряжений |
||
т |
|
аналогии, недостаточно знать |
Чтобы выбирать посадки |
|
только характер рекомендуемых стандартом посадок. Обще
технические стандарты редко включают рекомендации по вы |
||
о |
|
рекомендации приведены в таких |
бору посадок. К нкретныеи |
||
областях стандартизацииз |
норм точности, как посадки подш ип |
ников качения, резьбовые посадки с натягом и переходные. |
|
е |
|
Поэтому для выбора посадок по аналогии приходится исполь |
|
Р |
информацию (из собственного опыта |
зовать дополнительнуюп |
проектирования, документации изделий-аналогов, учебной и справочной литературы). Наиболее ш ирокие возможности для выбора посадок дает использование справочников, которые содержат множество рекомендаций по выбору посадок для ре шения типовых конструкторских задач.
В табл. 3.2 представлены наиболее общие рекомендации для выбора посадок гладких цилиндрических и приравниваемых к ним сопряжений, разработанные на базе обобщения данных разных информационных источников.
129
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.2 |
|
|
Характеристика и применение посадок |
|||||||||
Группа |
|
|
Характеристика |
|
|
Область |
|
Пример |
|||
посадок |
|
|
|
|
применения |
|
применения |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
3 |
|
|
4 |
|
|
|
Подвижные соединения |
|
Подвижные цен |
||||||
С нулевым |
|
(H5/h4), (H6/h5), |
|
Соединения при |
|
||||||
гарантиро |
|
H7/h6 мини |
|
требованиях |
|
тры, пиноли, точ |
|||||
ванным за |
|
мальное значе |
|
точных осевых |
|
ные лимбы, плун |
|||||
зором |
|
|
ние наибольших |
|
перемещений |
|
У |
||||
|
|
|
|
жерные пары, ту |
|||||||
|
|
|
зазоров |
|
|
|
или вращения |
|
бусы приборов |
||
|
|
|
|
|
|
|
при малых ско |
|
|
||
|
|
|
(Ш0/Ы0\ (Hll/hll), |
|
ростях |
|
|
Валы в опорах руч |
|||
|
|
|
|
Соединения без |
|
||||||
|
|
|
Н12/М 2 сравни |
требований вы |
ныхТприводов, шар |
||||||
|
|
|
тельно большие |
|
сокой точности |
|
ниры, кнопки, пе |
||||
|
|
|
средние зазоры |
|
перемещений |
Ндали |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
при малых ско |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ростях |
Б |
|||
С мини |
|
|
(Н6/g5), H7/g6, |
|
|
и |
|
|
Точные опоры сколь |
||
|
|
|
Соед нен я при |
|
|||||||
мальным |
|
|
(G5/h4), (G6/h5), |
|
требованйях |
|
жения, цилиндри |
||||
гарантиро |
|
(G7/h6) малые |
|
высокой точно |
ческие направля |
||||||
ванным за |
|
|
|
о |
|
|
|
ющие, точные шар |
|||
|
вероятные заз ры |
|
сти перемеще |
|
|||||||
зором |
|
|
|
т |
рний при сред |
|
ниры |
||||
|
|
|
и |
|
|
них скоростях |
|
Большинство опор |
|||
С нормаль |
|
(H6/f6), H7/f7, |
|
Соединения нор |
|
||||||
ным гаран |
|
з |
|
|
|
мальной точнос |
|
скольжения, на |
|||
|
(H8/f7), (H8/f8), |
|
|
||||||||
тированным |
|
(H8/f9), (H9/f8), |
|
ти при скоростях |
|
правляющие, под |
|||||
зазором |
|
|
(H9/f9), (F7/h5), |
скольжения |
|
вижные полумуф |
|||||
|
п |
|
|
|
(0,5...5,0) м/с |
|
ты и блоки зубча |
||||
е |
(F7/h6), F8/h6, |
|
|
||||||||
о(F8/h7), (F8/h8), |
|
|
|
|
тых колес на валах, |
||||||
|
|
|
(F9/h8), (F9/h9) |
|
|
|
|
|
вращающиеся на |
||
|
|
|
средние вероят |
|
|
|
|
|
осях шкивы и зуб |
||
|
|
|
ные зазоры |
|
|
|
|
|
|
чатые колеса |
|
С увеличен |
|
(H7/e7), Н7/е8, |
|
Соединение нор |
|
Высокоскоростные |
|||||
нымРгаран |
|
Н8/е8, (Н8/е9), |
|
мальной точно |
|
опоры скольжения, |
|||||
тированным |
|
(H7/d8), (H8/d8), |
сти при высо |
|
опоры длинных не |
||||||
зазором |
|
|
H8/d9, H9/d9, |
|
ких скоростях |
|
жестких валов, мно |
||||
|
|
|
(H7/c8), (Н8/с8), |
скольжения или |
|
гоопорные валы с |
|||||
|
|
|
(E8/h6), (E8/h7), |
большой длине, |
|
втулками, длинные |
|||||
|
|
|
(E8/h8), E9/h8, |
|
неточные сое |
|
направляющие |
||||
|
|
|
(D8/h6), (D8/h7), |
динения при не |
|||||||
|
|
|
(D8/h8), (D9/h8) |
обходимости |
|
|
130