Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

Нормирование точности и технические измерения

.pdf
Скачиваний:
33
Добавлен:
26.03.2016
Размер:
9.67 Mб
Скачать

элементов своя роль: буквенное обозначение определяет поло­ жение поля допуска, а численное - ш ирину поля допуска (по ним определяют значения допусков указанны х квалитетов).

Рис. 3.4. Поля допусков с разными основными отклонениями

и уровнями относительной точности

У

 

Необходимое разнообразие полей допусков обеспеченоТ

воз­

 

 

Б

 

 

можностью сочетания практически любых основных отклоне­

ний и квалитетов.

й

Н

 

 

 

J s8 , Js9

и т.д. Они

Специфичны поля допусков типа

js6,

ф актически не имеют основного отклонения, поскольку рас­

положены симметрично относ тельно нулевой линии.

 

 

 

 

 

р

 

 

Стандартом ГОСТ 25347-82 в д апазоне размеров от 1 до

500 мм предусмотрено 10 п едпочтительныхи

полей допусков

отверстий: Е9,

F8,

H I 1, # 9 , Я 8 , Н 7, Js7 , К 7, N 7, Р 7 и

16

предпочтительных полей д пусков валов: d l l , d9, е8, /7,

g6,

h l l , 7г9, Л8,

h7,

 

и

 

 

/гб, ys6, йб,о7гб, рб, гб, s6.

 

 

 

 

з

тсоставляют первый уровень предпочте­

Эти поля допусков

ния. Второй

уровень

предпочтения вклю чает поля допусков

ограничительн

го

тбора (более 70 полей допусков отверстий

п

 

 

 

 

 

и более 80

лей для валов, вклю чая предпочтительные поля

допусков)е. Для этих полей в ГОСТ 25347-82 приведены значе­ ния в рхних и ниж них предельных отклонений.

Тр тий уровень предпочтения включает все поля допусков отверстий и валов (поля допусков системы). Ориентировочное

число этих полей допусков N можно рассчитать, исходя из чис­

ла основныхР

отклонений (28) и квалитетов (20), поскольку не во

всех квалитетах предусмотрены полные наборы отклонений. В одном интервале ш ирина полей допусков одного квалите-

та одинакова, а в разных - разная, поэтому однотипные поля допусков отличаются вторым (не основным) отклонением.

П ринцип ограничения предельных контуров нормируемо­ го элемента детали (см. параграф 3.1) реализуется в стандарте

121

через «интерпретацию предельных размеров» . В соответствии со стандартной интерпретацией предельных размеров гладко­ го цилиндрического вала, наибольш ий размер реальной по­ верхности d х определяют как диаметр описанного цилиндра наименьш его радиуса. Этот размер у годного вала не должен быть больше наибольш его предельного размера (предела м ак ­ симума материала) вала (dmax).

П оскольку дать заклю чение о годности только по наиболь­ шему размеру реальной поверхности нельзя, необходимо опре­ делить еще и наименьш ую толщ ину контролируемого вала. Д ля этого применяю т «двухточечное» измерение накладны ми приборами типа ш тангенциркуля, микрометра и т.д. Приме­

нение такого прибора в принципе позволяет обнаружить наи ­

меньшую толщ ину вала и

 

 

 

 

 

 

У

сравнить ее значение с пределом

минимума материала. Если при этом

 

Т

 

 

 

 

 

 

d.

.

>

d .

,

 

Н

 

imm

mm 5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

то деталь признается годной, так как при установленных пра­

вилах оценивания экстремальны х размеровБповерхности d.max

и d.min соблюдаются формальные условия

 

 

d .

 

 

й

 

 

< d. < d

 

,

 

 

mm

i

m a x 5

 

 

 

 

и

 

 

 

где d. - действительные разме ы контролируемого вала.

Истолкование предельныхрразмеров отверстия обратно ин ­

терпретации предельных размеров вала. Предел максимума

материала (наименьш

 

о

й предельный размер отверстия) срав­

нивают с размером вп

т

санного цилиндра наибольшего диамет­

и

 

з

 

 

полученный ворезультате двухточечного измерения реальной поверхности (на ример, индикаторны м нутромером).

ра. С пределом минимума м атериала (наибольший предель­

ный размер тверстия) сравнивают максимальный размер,

Условие годности детали формально можно представить в

виде

п

 

 

 

 

е

 

 

 

 

 

D .

< D. < D

,

 

 

mm

I

m a x 5

где РD. - размеры реального вала.

 

Стандартная интерпретация предельных размеров вала и от­ верстия по сравнению с идеализированными концентрически расположенными предельными контурами имеет существен­ ную особенность. Контур, привязанны й к максимуму материа­ ла, жестко фиксируется относительно реальной поверхности с помощью прилегающего цилиндра. Второй предельный контур

122

«плавает» относительно прилегающей поверхности. Он может занимать любое положение, начиная от симметричного (рав­ ные расстояния между предельными контурами) до предельно смещенного в одну сторону (линии предельных контуров со­ впадают с одной стороны). Такое расположение поля допуска рассчитано на валы и отверстия с «кривыми» осями или асим­ метричными поперечными сечениями.

Принцип увязки допусков с эффективными параметрами в

системе допусков и посадок гладких цилиндрических поверх­

эффективным параметром является размер, на который уста­

навливают допуск.

и

Б

Если рассматривать технолог ю, то множество факторов,

влияю щ их на точность

процессовйобработки поверхностей,

ностей обнаруживается легко. Допуски одного квалитета воз­

растают с увеличением

номинального размера нормируемого

штабного фактора. Есть основания полагать, что в единообраз­У ных конструкциях можно допустить тем большие колебания

размеров сопрягаемых деталей, чем больше самТсопрягаемый размер, например, для больших размеров в однотипных посад­

параметра. Такой характер связи объясняется влиянием мас­

ках нужны большие натяги. Следовательно,Нв данной системе

оказывают тем большее возмущающее действие, чем больше

ся и путь резания, следова ельно, можно ожидать большего

рассеяния температурных и силовых деформаций системы

обрабатываемый размер. Действительно, при токарной обра­

ботке или ш лифовании с увеличениемр

диаметра увеличивает­

о

 

т

 

«станок-приспособ лен е- нструмент-деталь» из-за неодинако­

вости толщ ины удаляемогои

слоя и его механических свойств,

из-за колебаниязтемпературы смазываю щ е-охлаждаю щ ей

жидкости,пизноса режущего инструмента и других факторов. Полную (строгую) аналитическую модель процесса обработ­ ки детали построить невозможно ввиду неопределенности мно­

жества влияю щ их факторов, поэтому довольствуются прибли­

е

 

женной эмпирической зависимостью, описывающей рассеяние

получаемыхР

размеров. Вместо всех воздействующих на конеч­

ные результаты аргументов в эту зависимость входит только эффективный параметр, который позволяет учесть интеграль­ ное влияние множества аргументов.

Для гладких цилиндрических поверхностей эксперимен­ тально вы явленная связь допуска (Т ) с диаметром (d ) поверх­ ности может быть представлена в виде зависимости:

123

Т —а -i,

где а - неименованный коэффициент; і - единица допуска. Единица допуска - множ итель в формулах расчета допус­

ков системы, являю щ ейся функцией номинального размера. Единицу допуска для гладких соединений определяют по сле­ дующим зависим остям :

- для размеров до 500 мм

і = 0,45у[і ) + 0 ,0 0 1.D;

 

 

- для размеров свыше 500 мм

 

 

i - 0 ,004D = 2,1.

Т

 

Д ля расчета размер (D) задается в миллиметрах, единица

допуска (i) определяется в микрометрах.

Н

У

 

Принцип формализации допусков в стандарте решен одно­ значно и наш ел отражение в таблице допусков. Головка таб­ лицы содержит 20 квалитетов, а боковик - значения номи­

нальны х размеров, сгруппированные в интервалы (до размера

3150 мм).

Б

Допуск, как указывалось ранее определяется из зависимости:

 

й

 

Т — a -i.

В табл. 3.1 приведены значенияикоэффициента а для квали­

тетов от 5 до 18. Анализ приведенных значений (например, 16;

25; 40; 64; 100) показы

 

р

 

 

 

 

 

 

 

их явное сходство с рядом R 5, что

подтверждает

использованиео

предпочтительных

чисел

для

формирования рядов допусков.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вает

 

 

 

 

 

Таблица 3.1

 

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Значения коэффициента а

 

 

 

Ква-

 

 

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5

6

 

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

литет

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а

7

п10 16

25

40

64

100 160 250 400 600

1000

1600

2500

 

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Принцип группирования значений эффективных параме­

тров.РД ля

того чтобы

 

создать

систему допусков и

посадок и

представить ее в справочных таблицах, имею щих конечное число строк весь диапазон номинальны х размеров до 3150 мм был разбит на интервалы . Границы интервалов установ­ лены таким образом, что табличный допуск, подсчитанный по среднему размеру интервала (среднему геометрическо­

му D = л/АпахАпт > отличается от допусков, подсчитанных

124

для крайних значений интервала (Dmx,D mil) не более, чем (5...8)% .

Таким образом в таблице рядов допусков зафиксированы интервалы номинальных размеров. Первый интервал замкнут только с большей стороны (до 3 мм). Последующие интервалы имеют обе границы: свыше 3 до 6 мм, свыше 6 до 10 мм, свы ­ ше 10 до 18 мм и т.д. Номинальные размеры, равные верхним границам, входят в интервал с меньш ими значениями. Допу­ ски следующего интервала относятся только к номинальным размерам большим, чем установленные стандартом ниж ние граничные значения. Например, допуски размера 6 мм берут из значений, установленных для интервала свыше 3 до 6 мм,

допуск размера 10,01 мм -

из допусков интервала свыше 10

 

 

 

У

до 18 мм и т.д. Интервалы, установленные для основных от­

клонений, могут несколько отличаться от приняты х для р я ­

 

 

Т

дов допусков. В справочном прилож ении к стандарту такие

интервалы названы промеж уточными.

Н

наш ел ч а­

 

 

Принцип измерения при нормальных условиях

стичное отражение в пункте «НормальнаяБтемпература» ГОСТ

25346-89, где сказано: «Допуски предельные отклонения,

установленные в настоящем стандарте,йотносятся к размерам

деталей при температуре 20 °С».

 

 

Приведенные основные п

и

 

 

инципы образуют набор, минималь­

но необходимый для пос р

ениярсистем допусков, но для систе­

мы допусков и посадок гладких цилиндрических поверхностей

 

о

использованы также несколько дополнительных принципов.

 

т

 

3.3.

Д п лнительныеи

принципы построения системы

допусков и садзк гладких цилиндрических поверхностей

 

о

допусков и посадок гладких ц и ­

Для построения системы

линдрич

п

 

ских поверхностей (особенно в части, относящ ейся к

посадкам)енеобходимо введение дополнительных принципов.

Это принципы:

 

-Роптимального расположения поля допуска основной детали;

- обеспечения физически обоснованных зазоров (натягов) в посадках;

- использования в посадках неравноточных допусков от­ верстий и валов.

Рассмотрим более подробно каж ды й из этих принципов.

Принцип оптимального расположения поля допуска основ­

125

ной детали в любой системе допусков и посадок связан с при­ менением посадок в системе отверстия или в системе вала.

Если возникает необходимость образования нескольких разны х по характеру посадок в сопряж ениях одного отвер­ стия с нескольким и валами, то логичным решением является назначение на всю длину отверстия одинаковых предельных размеров. В таком случае деталь с отверстием считается основ­ ной, отверстие имеет одно поле допуска, а посадки с зазором, переходные или с натягом получают за счет использования валов с разны м и полями допусков (рис. 3.5, а). При этом поле допуска отверстия основной детали вовсе не обязательно

должно быть «полем допуска основного отверстия с основным

Валы в сопряж ении с полями допусков,НрасположеннымиТ ниж е поля допуска отверстия, дадут посадки с зазором, пере­

отклонением Н» в привычном стандартном понимании этого

термина.

У

 

кры тие (частичное или полное) полей допусков вала и отвер­

стия соответствует переходным посадкам. Посадки с натягом

получаю тся при располож ении поля допускаБ вала над полем

допуска отверстия.

 

 

и

 

 

(рис

Посадки в системе вала образуютсяйпри использовании еди­

ного поля допуска для всей соп

ягаемой поверхности основно­

го вала и поверхностей

о

 

 

хватываю щ их деталей (отверстий) с

т

 

 

. 3.5, б).

разными полями допуск

в

 

 

Н улевая линия на схемах

 

располож ения полей допусков

(рис. 3.5, а, б) не показана и может располагаться в любом

 

з

месте. Любое расположение поля допуска основной детали от­

о

носительно нулев ий линии имеет определенные достоинства

п

 

и недостатки. В единой системе допусков и посадок гладких цилиндрических п верхностей принято располагать поля до­ пуска еосновного отверстия и основного вала от нулевой линии «в Ртело» д тали. Это соответствует полям допусков отверстий с основным отклонением Н и валов с основным отклонением (значения основных отклонений ЕІ = 0 и es = 0).

В единой системе допусков и посадок все рекомендуемые посадки построены либо в системе основного отверстия, либо

в системе основного вала.

Посадка в системе основного отверстия образуется сопря­ жением вала, имеющего любое поле допуска, с отверстием, поле допуска которого имеет основное отклонение Н (EI = 0). Н апример, Н 7/еб, Н 7/&6, H 7 /s 6 (рис. 3.6, а).

126

Посадки в системе основного вала получают при сопряж е­ нии отверстия (размер с любым полем допуска) и вала с полем допуска, имеющим основное отклонение h (es = 0). Примеры посадок: G7/A6, ІГ7/66, Р1/ Ш (рис. 3.6, б).

N pqi

 

5 .

 

N

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N

 

со

nun

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

У

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

D2

Т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

N

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Н

N

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 3.5. Схемы расположения полей допусков для посадок

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Б

 

 

 

(б)

 

всех видов в системе отверстия (а) и в системе вала

 

 

 

 

 

 

 

 

 

й

 

 

 

 

 

 

 

 

 

s6

 

 

 

и

G7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

т

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

т

 

 

 

 

К 7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Р7

 

 

 

з

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

о

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

пРис. 3.6. Схемы посадок в системе

 

 

 

 

 

 

основного отверстия (а) и основного вала (б)

 

 

е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Определить характер стандартной посадки в системе основ­

 

Р

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ного отверстия или основного вала по ее буквенно-цифровому обозначению достаточно легко при условии знания располож е­ ния основных отклонений. Так, поля допусков валов с основ­ ными отклонениями а, б, с, cdy d, е, ef, f, fg, g , h в сочетании с полем допуска основного отверстия (основное отклонение Н) всегда дают посадки с зазором.

127

Посадки с основными отклонениями валов h и отверстий Н обеспечивают наименьш ий зазор, равный нулю; их иногда называю т посадками с нулевым гарантированным зазором» Особое значение этой посадки обусловлено еще и тем обсто­ ятельством, что она с одинаковыми основаниями относится как к посадкам в системе основного вала, так и к посадкам в системе основного отверстия (одновременно использованы основные отклонения h и if).

Посадки в системе основного отверстия, образованные с ис­

пользованием основных отклонений валов js,

], k, т,

п, будут

переходными»

 

У

, га,

Валы с основными отклонениями]?, г, s, t,

Т

у , 2

и , и,

х,

гЪ, гс в сочетании с основным отверстием, как правило (при рекомендуемых сочетаниях квалитетов отверстияН и вала),

дают посадки с натягом» Д ля расш ифровки посадок в системе основного вала (его

основных отклонений отверстий» йСтандартныеБ посадки с за­ зором обеспечивают отверстия с основными отклонениями А , В, С, CD, В , Е, EF, F , G, Н , переходные посадки - отверстия с основными отклонениями J s , J , К , М , N . Посадки с натя­

основное отклонение /г) необходимо запомнить расположение

гом, как правило, могут быть получены

при использовании

отверстий с основными

 

 

и

R , В, Т, С/, F, X , Y,

ткл нениями Р,

Z , Z A , Z B , Z C .

 

 

р

 

Особенностью сис ем

сн вн го отверстия и основного вала

 

 

о

 

 

является безусловная определенность характера посадок с за­

 

т

 

 

 

зором и переходных, в отличие от «посадок с натягом», харак ­

тер которых зависитиот значений допусков основных поверх­

ностей (осн вныхзтверстий и валов). Например, посадка Н 9 /

рб - переходная, х тя формальное применение приведенных

о

 

 

 

 

 

выше правил озволяет оценить ее как посадку с натягом .

Выбранноепрасположение полей допусков основных отвер­

стийРи евалов объясняется необходимостью сравнительно боль­ шего разнообразия посадок с зазором (сопряж ения неподвиж ­ ные разъемны е, посадки для направляю щ их разной точности, подш ипников скольж ения и пр.). Назначение посадок с н атя­ гом требует несколько меньш ей номенклатуры, так как цель сопряж ения с натягом всегда одна и та же - сопротивление сопряж ения взаимному перемещению деталей под действием осевой силы или вращ ающ его момента» Д ля таких целей боль­ шого разнообразия номенклатуры посадок не требуется.

128

Принцип обеспечения физически обоснованных зазоров (натягов) в посадках (сопряж ениях) гладких цилиндриче­ ских поверхностей основан на расчете основных отклонений валов и отверстий, которые должны гарантировать необходи­ мый характер рекомендуемых посадок в системах основного отверстия и основного вала. Формулы расчета основных от­ клонений приведены в приложении к стандарту. Зависимо­ сти получены с использованием теоретических положений и практического опыта эксплуатации сопряжений.

Принцип использования неравноточных допусков валов и отверстий реализован в большинстве рекомендуемыхУпосадок. Причины такого положения обусловлены в первуюТочередь особенностями технологии получения отверстий и валов оди­ наковой относительной точности. ОбработкаНотверстий всегдаБ

смазывающе-охлаждающей жидкости и т.д. Поэтому при вы ­

боре посадок предпочтение обычно отдают таким сочетаниям

 

 

и

полей допусков валов и отверст , в которых поле допуска

 

р

отверстия на квалитет грубее поляйдопуска вала.

по

 

Характеристики сн вных видов сопряжений

т

 

аналогии, недостаточно знать

Чтобы выбирать посадки

 

только характер рекомендуемых стандартом посадок. Обще­

технические стандарты редко включают рекомендации по вы ­

о

 

рекомендации приведены в таких

бору посадок. К нкретныеи

областях стандартизацииз

норм точности, как посадки подш ип­

ников качения, резьбовые посадки с натягом и переходные.

е

 

Поэтому для выбора посадок по аналогии приходится исполь­

Р

информацию (из собственного опыта

зовать дополнительнуюп

проектирования, документации изделий-аналогов, учебной и справочной литературы). Наиболее ш ирокие возможности для выбора посадок дает использование справочников, которые содержат множество рекомендаций по выбору посадок для ре­ шения типовых конструкторских задач.

В табл. 3.2 представлены наиболее общие рекомендации для выбора посадок гладких цилиндрических и приравниваемых к ним сопряжений, разработанные на базе обобщения данных разных информационных источников.

129

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 3.2

 

 

Характеристика и применение посадок

Группа

 

 

Характеристика

 

 

Область

 

Пример

посадок

 

 

 

 

применения

 

применения

 

 

 

 

 

 

 

 

1

 

 

2

 

 

 

 

3

 

 

4

 

 

 

Подвижные соединения

 

Подвижные цен­

С нулевым

 

(H5/h4), (H6/h5),

 

Соединения при

 

гарантиро­

 

H7/h6 мини­

 

требованиях

 

тры, пиноли, точ­

ванным за­

 

мальное значе­

 

точных осевых

 

ные лимбы, плун­

зором

 

 

ние наибольших

 

перемещений

 

У

 

 

 

 

жерные пары, ту­

 

 

 

зазоров

 

 

 

или вращения

 

бусы приборов

 

 

 

 

 

 

 

при малых ско­

 

 

 

 

 

(Ш0/Ы0\ (Hll/hll),

 

ростях

 

 

Валы в опорах руч­

 

 

 

 

Соединения без

 

 

 

 

Н12/М 2 сравни­

требований вы­

ныхТприводов, шар­

 

 

 

тельно большие

 

сокой точности

 

ниры, кнопки, пе­

 

 

 

средние зазоры

 

перемещений

Ндали

 

 

 

 

 

 

 

при малых ско­

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ростях

Б

С мини­

 

 

(Н6/g5), H7/g6,

 

 

и

 

 

Точные опоры сколь­

 

 

 

Соед нен я при

 

мальным

 

 

(G5/h4), (G6/h5),

 

требованйях

 

жения, цилиндри­

гарантиро­

 

(G7/h6) малые

 

высокой точно­

ческие направля­

ванным за­

 

 

 

о

 

 

 

ющие, точные шар­

 

вероятные заз ры

 

сти перемеще­

 

зором

 

 

 

т

рний при сред­

 

ниры

 

 

 

и

 

 

них скоростях

 

Большинство опор

С нормаль­

 

(H6/f6), H7/f7,

 

Соединения нор­

 

ным гаран­

 

з

 

 

 

мальной точнос­

 

скольжения, на­

 

(H8/f7), (H8/f8),

 

 

тированным

 

(H8/f9), (H9/f8),

 

ти при скоростях

 

правляющие, под­

зазором

 

 

(H9/f9), (F7/h5),

скольжения

 

вижные полумуф­

 

п

 

 

 

(0,5...5,0) м/с

 

ты и блоки зубча­

е

(F7/h6), F8/h6,

 

 

о(F8/h7), (F8/h8),

 

 

 

 

тых колес на валах,

 

 

 

(F9/h8), (F9/h9)

 

 

 

 

 

вращающиеся на

 

 

 

средние вероят­

 

 

 

 

 

осях шкивы и зуб­

 

 

 

ные зазоры

 

 

 

 

 

 

чатые колеса

С увеличен­

 

(H7/e7), Н7/е8,

 

Соединение нор­

 

Высокоскоростные

нымРгаран­

 

Н8/е8, (Н8/е9),

 

мальной точно­

 

опоры скольжения,

тированным

 

(H7/d8), (H8/d8),

сти при высо­

 

опоры длинных не­

зазором

 

 

H8/d9, H9/d9,

 

ких скоростях

 

жестких валов, мно

 

 

 

(H7/c8), (Н8/с8),

скольжения или

 

гоопорные валы с

 

 

 

(E8/h6), (E8/h7),

большой длине,

 

втулками, длинные

 

 

 

(E8/h8), E9/h8,

 

неточные сое­

 

направляющие

 

 

 

(D8/h6), (D8/h7),

динения при не­

 

 

 

(D8/h8), (D9/h8)

обходимости

 

 

130