Руководство по определению грузоподъемности железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов (Первая редакция)
.pdf
121
Высота сжатой зоны бетона:
1100∙10 |
∙65,8∙10 |
270∙10 |
∙9,42∙10 |
16,5∙10 |
2,08 |
0,26 |
∙0,185 |
|
|
|
16,5∙10 |
∙0,26 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,333 м. |
|
|
|
|
|
Относительная высота сжатой зоны ограничивается условием:
0,333 |
0,23 у |
|
|
|
|
|
|
0,85 |
0,008∙16,5 |
|
|
|
|
0,47 |
|||||||
|
1,42 |
|
1 |
1100 |
500 |
820 1 |
|
0,85 |
|
0,008∙16,5 |
|
||||||||||
Изгибающий момент: |
|
|
|
|
500 |
|
0,5 |
|
|
1,1 |
|
|
|
||||||||
16,5∙10 |
|
0,5 |
|
1,42 |
0,5∙0,333 |
|
|
2,08 |
0,26 |
∙0,185∙ |
|||||||||||
∙0,26∙0,333∙ |
16,5∙10 |
||||||||||||||||||||
∙ |
1,42 |
0,5∙0,185 |
|
270∙10 |
∙9,42∙10 |
1,42 |
0,08 |
9505,9 кНм |
|||||||||||||
Площадь линии влияния: |
|
9,0 9,0 |
40,5 м . |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Изгибающий |
|
|
Ω |
0,5 18,0 |
|
2360,8 кНм. |
|||||||||||||||
|
|
|
момент от постоянных нагрузок: |
|
|||||||||||||||||
Допускаемая временная |
1,1∙31,6 |
1,2∙19,6 |
|
∙40,5 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрузка: |
2360,8 |
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9505,9 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Класс главной балки в |
|
1,15∙0,5∙40,5 |
|
|
|
|
м |
на прочность по |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
середине пролета из306,8расчета. |
||||||||||||
изгибающему моменту: |
|
|
|
|
|
306,8 |
|
18,3. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3) Расчет главной балки на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
13,3∙1,263
прочность по поперечной силе
Расчет по поперечной силе выполняют в следующем порядке. Проверяют одно сечение, начинающееся от края опорной части (0,2 м
от оси опирания).
Интенсивность армирования хомутами принимают наименьшей в
пределах четверти пролета. Шаг хомутов s=0,1 м. |
|
|
|
|||||
Рабочая высота сечения: |
хомутов (2 14): |
|
|
|||||
Площадь сечения всех ветвей |
1,433 м. |
|
сечения на горизонтали: |
|||||
Длина проекции невыгоднейшего наклонного |
|
3,08∙10 м . |
||||||
|
2,5 |
2,5∙0,36∙1,433 |
∙1,6∙10 |
∙0,1 |
|
2,0 м 2 |
2,866 м. |
|
|
|
240∙10 |
∙3,08∙10 |
|
|
|||
|
|
|
|
|||||
Для расчета принимают |
конца наклонного сечения до опоры: |
Расстояние от верхнего |
2,0м. |
122
Эталонная нагрузка приа : |
2,0 |
0,2 2,2 м. |
|
кН |
|
0,12; |
18 2,2 |
15,8 м; |
14,73 |
м |
. |
Площадь линии влияния поперечной силы, загружаемой:
-временной нагрузкой:
-постоянными нагрузками:
,
∙,
6,93 м ;
2,72 6,8 м .
Поперечная сила от постоянных нагрузок:
1,1∙31,6 1,2∙19,6 ∙6,8 396,4 кН.
Значение предельной поперечной силы выбирают как минимум из значений Q, определяемых по формулам (4.27) и (4,28).
Коэффициент, учитывающий влияние хомутов:
|
|
|
|
1 |
5 |
|
|
|
|
1 |
5 |
2,0∙10 |
|
∙8,55∙10 |
|
1,244, |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
где |
|
|
|
, ∙ |
|
|
|
|
|
8,55∙10 |
35∙10 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Коэффициент:, ∙ , |
|
|
|
|
|
1 0,01∙16,5 0,835 |
|
||||||||||||||||||
Предельная поперечная1 0,01 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сила по сжатому бетону между наклонными |
||||||||||||
трещинами: |
|
|
|
|
0,3∙1,244∙0,835∙16,5∙10 |
∙0,36∙1,433 2653,0 кН. |
|||||||||||||||||||
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном: |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2∙1,6∙10 |
∙0,36∙1,433 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
трещине |
в наиболее |
||
Предельная |
поперечная |
сила |
по |
|
наклонной1182,2 кН. |
|
|||||||||||||||||||
опасном сечении: |
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
0,8∙240∙10 |
∙3,08∙10 |
∙2,0 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
||
Допускаемая |
|
|
|
|
|
|
|
1182,2∙10 |
2364,4 кН. |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
временная нагрузка: |
396,4 |
|
кН |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2364,4 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,15∙0,5∙6,9 |
493,6 |
|
м |
. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Класс главной балки из расчета на прочность по поперечной силе:
493,6 К 14,73∙1,263 26,5.
4) Расчет главной балки на выносливость
Расчет на выносливость в середине балки: Изгибающий момент от постоянных нагрузок:
M |
n p |
n p Ω |
1,0∙31,6 1,0∙19,6 |
∙40,5 2073,9 кНм. |
Изгибающий момент от временной нагрузки: |
||||
|
M |
Ωε k Θ |
40,5∙0,5∙306,8∙0,931 |
5781,66 кНм. |
|
|
|
|
|
n |
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
123 |
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
- коэффициенты надежности для расчета на |
||||||||||||
выносливость; |
|
|
|
|
|
|
– |
минимальное |
значение допускаемой |
|||||||||
временной |
n |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
k |
|
306,8 кН/м |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
нагрузки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Высота сжатой зоны с учетом растянутой зоны бетона: |
||||||||||||||||||
где |
|
- |
высота балкиx h, |
hс |
– |
1,55 |
0,833 |
|
0,667 м. |
|||||||||
нижней ( |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
hс |
|
расстояние от нейтральной оси балки до |
||||||
|
растянутой) грани. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Момент инерции и площадь приведенного сечения берем из выше |
||||||||||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
поперечнаяI 0,320 м |
, |
A |
1,0113 м , |
|||||||
указанного типового проекта: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
A |
|
0,74 м |
|
|
|
|
|
площадь сечения балки. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Асимметрия цикла напряжений при расчете по выносливости: |
||||||||||||||||||
- |
|
|
|
|
ρ |
|
, |
|
, |
0,62; |
|
|
|
|
|
|
||
- бетона |
|
|
ρ |
, |
|
|
|
|
0,92. |
|
|
|
|
|||||
|
арматуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Коэффициенты, зависящие от асимметрии цикла напряжений при расчете по выносливости:
ε |
1,24; ε |
0,93. |
Расчетные сопротивления:
R |
0,6∙1,24∙16,5 |
12,28 МПа; |
R |
0,93∙1100 |
1023,0 МПа. |
Допускаемая временная нагрузка по выносливости бетона:
k |
1 |
R |
I |
M |
|
1 |
|
|
Θε Ω |
|
x |
0,931∙0,5∙40,5 |
кН |
||||
12,28∙10 |
∙0,320 |
|
|
|
||||
|
0,667 |
|
2073,9∙10 |
202,49 |
м |
. |
||
Допускаемая временная нагрузка по выносливости арматуры:
k |
1 |
|
R |
I |
|
M |
|
1 |
|
|
Θε Ω |
n |
h |
x |
a |
0,931∙0,5∙40,5 |
|
|
|||
180 |
1023∙10 ∙0,320 |
2073,9∙10 |
4096,61 |
кН |
. |
|||||
35 |
∙ 1,55 |
0,667 |
0,08 |
|
|
|
м |
|||
Из полученных значений распределенной нагрузки определяющим является нагрузка из расчета по выносливости бетона.
Класс главной балки в середине пролета из расчета на выносливость:
202,49
K 13,3∙1,175 13,0.
124
Приложение З
Учет влияния дефектов пролетного строения в расчетах на выносливость
З.1. Учет трещин в сжатой зоне
Учет влияния трещин, заходящих в сжатую зону бетона, при расчетах на выносливость производят следующим образом. Если высота сжатой зоны
бетона |
ф |
(см. п. 11.4) больше, чем величина |
, вычисленная в соответствии |
|
с |
|
|
|
|
|
указаниями п. 11.3.1, то допускаемую временную нагрузку на выносливость |
|||
бетона и арматуры определяют по формулам раздела 6. |
||||
|
Если высота сжатой зоны ф меньше |
, то допускаемая временная |
||
нагрузка по выносливости бетона для расчетного сечения главной балки:
где |
- предельный изгибающий |
момент, |
, определяемый по формулам: |
|||
а) для прямоугольного, а также для таврового сечения при ф |
: |
|||||
|
1 |
|
|
ф |
; |
|
|
2 |
ф |
: |
3 |
|
|
б) для таврового сечения при |
|
ф |
|
|
||
1 |
|
ф |
1 |
2 |
ф |
3 |
2 |
ф
ф
2 |
ф |
; |
3 |
3 |
где |
- коэффициент |
уменьшения |
динамического воздействия |
||
временной нагрузки, принимаемый по приложению В. |
определяют по |
||||
Изгибающий |
момент от |
постоянной |
нагрузки |
||
формуле (6.21) при |
1. |
|
|
|
|
Расчет сечений по выносливости арматуры с учетом трещин, заходящих в сжатую зону, не производят.
З.2. Учет наклонных трещин
Если при обследовании пролетного строения обнаружены наклонные трещины в стенке главной балки, то следует определить классы пролетного строения по выносливости хомутов и отгибов, пересеченных трещиной.
Для расчета выбирают хомут или отгиб в месте, где трещина имеет наибольшую ширину. Производят испытание пролетного строения, при котором должны быть получены следующие данные:
∆- изменение раскрытия трещины в месте пересечения её хомутом или отгибом под испытательной нагрузкой, измеренное перпендикулярно трещине;
∆- сдвиг кромок трещины в том же месте и под той же нагрузки;
125
– поперечная сила от испытательной нагрузки в сечении у конца трещины в сжатой зоне, приходящейся на рассчитываемый элемент (одну балку).
Напряжения в хомуте или отгибе от испытательной нагрузки определяют по формуле:
где |
|
|
|
|
|
|
, |
, |
|
|
|
|
|
|
|||
где |
- |
угол направлением трещины и стержнем; |
||||||
|
∆ |
∆ |
; |
∆ |
∆– модуль упругости, |
|||
арматуры, кгс/см2; d – диаметр стержня, |
см; |
– момент инерции сечения |
||||||
стержня, |
см4; |
– марка бетона, кгс/см2; |
– |
условная длина арматурного |
||||
стержня, принимаемая равной 9 диаметрам для арматуры периодического профиля и 13 диаметрам для гладкой арматуры;
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
выносливости арматурного стержня в |
|||||||||||
|
Предельная поперечная сила по120 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
месте пересечения его трещиной определяется по формулам: |
|
||||||||||||||||||||||
|
а) для пролетного строения с ненапрягаемой арматурой: |
|
|||||||||||||||||||||
|
б) для пролетного строения |
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
с |
напрягаемой |
арматурой |
(без |
|||||||||||||||||||
преднапряженных хомутов): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
- условная площадь; |
|
– |
статический момент |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
полусечения и момент приведенного сечения балки; |
b – |
толщина ребра; |
|||||||||||||||||||||
|
|
- предварительное напряжение в бетоне стенки на уровне |
|||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||
нейтральной оси сечения; |
- предварительное напряжение в арматуре и |
||||||||||||||||||||||
площадь ее поперечного сечений, |
; |
|
|
– приведенная площадь поперечного |
|||||||||||||||||||
сечения балки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Допускаемую временную нагрузку по выносливости определяют по |
||||||||||||||||||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
постоянных, |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
где |
– поперечная сила от |
нагрузок, |
определяемая по |
|||||||||||||||||||
формуле |
(4.26) при |
|
1; |
|
|
- коэффициент, определяемый |
по |
||||||||||||||||
126
приложению В; - доля временной нагрузки, определяемая по пп. 5.6-5.8; - площадь линии влияния поперечной силы.
З.3. Учет поперечных трещин в бетоне пролетных строений с
напрягаемой арматурой |
, |
Сначала определяют предварительное напряжение в арматуре |
действующее при приложении к пролетному строению нагрузки, снижающей до нуля предварительное напряжение в нижней фибре бетона. Величину ,
устанавливаемую на основании результатов испытания пролетного строения, при которой измеряют относительные деформации бетона в сечении с трещиной и определяют высоту сжатой зоны, находят по формуле:
|
|
3 |
1 |
2 |
|
2 |
|
1 |
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
– изгибающий1 |
момент в сечении3 1 |
|
2 |
2 |
|
|||||
где |
с трещиной, |
для которого |
|||||||||
производились измерения, от постоянной и временной испытательной
нагрузки; |
|
|
|
|
|
, |
здесь |
– площадь |
сечения |
|
рабочей арматуры, |
– |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
толщина ребра; |
|
|
|
здесь |
– ширина плиты; |
|
|
, здесь – высота |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
сжатой |
зоны |
|
бетона, |
полученная, |
при |
испытании; |
– рабочаяx |
высота |
||||||||||||||||||||
сечения; |
|
|
|
|
|
, здесь |
|
– |
толщина плиты; |
|
|
|
|
– отношение модулей |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
упругости арматуры и бетона. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|||||||||||||
В |
расчеты |
на |
выносливость вводят |
величину |
|
|
где |
|||||||||||||||||||||
коэффициент |
|
условий |
|
работы |
|
|
при |
расчете |
по выносливости |
|||||||||||||||||||
арматуры. |
Далее определяют |
относительную высоту сжатой зоны бетона в |
||||||||||||||||||||||||||
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
предельном состоянии |
|
и |
|
из уравнений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
- по выносливости бетона: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
2- по выносливости |
арматуры: |
|
2 |
|
0; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
бетона и0,напрягаемой |
||||||
где |
|
|
|
|
|
– |
|
расчетные |
сопротивления |
|
|
|||||||||||||||||
арматуры при расчете элементов на выносливость.
|
Коэффициенты асимметрии цикла напряжений для расчетов по |
|||||
выносливости |
бетона и |
арматуры разрешается принимать соответственно |
||||
|
|
|
|
где |
– расчетное сопротивление напрягаемой арматуры |
|
при |
0,1; |
, , |
||||
|
|
|||||
|
расчете на прочность (см. табл. 4.2). |
|||||
Предельный изгибающий момент при расчете:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
127 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- по выносливости бетона: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
|
||||
|
|
|
|
6 |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
3 |
|
2 |
|
|||
|
- по выносливости арматуры: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
нагрузка по выносливости: |
3 |
|
2 |
||||||||||||
Допускаемая временная6 |
2 |
|
, |
2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
где |
– наименьший |
изгибающий |
момент из |
|
и |
; |
– |
|||||||||||
изгибающий момент от постоянной нагрузки, определяемый по формуле (4.22) при 1; - коэффициент, определяемый по приложению В.
З.4. Учет трещин, отделяющих плиту от стенки
При наличии в главной балке горизонтальной трещины, отделяющей плиту от стенки, следует определить класс пролетного строения по выносливости хомутов, пересекающих трещину.
Для расчета выбирают хомут, пересекающий трещину в месте наибольшего ее раскрытия. Должно быть испытано пролетное строение (см. п. 14.5) и получены следующие данные:
∆- изменение раскрытия трещины в месте пересечения ее с хомутом или отгибом под испытательной нагрузкой, измеренное перпендикулярно трещине;
∆- сдвиг кромок трещины в том же месте и под той же нагрузкой;
–равномерно распределенная нагрузка на плиту в месте измерения
перемещения кромки трещины, определяемая по формуле |
|
|
, где |
– |
|
|
|||
эквивалентная нагрузка от классифицируемого подвижного |
состава, |
– |
||
длина распределения давления от временной нагрузки поперек оси моста; |
|
|||
- равномерно распределенная эквивалентная |
нагрузка |
от |
||
испытательного поезда по длине загружения, соответствующей загружаемому участку линии влияния поперечной силы для сечения у места
измерений и при |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Допускаемая |
временная нагрузка по выносливости: |
|
|
||||||
0 |
|
∆ |
|
, |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
∆ |
|
∆ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
– расчетное сопротивление3арматуры; |
- доля |
временной |
||||||
нагрузки, определяемая согласно указаниям пп. |
5.6-5.8; |
, |
- площади |
||||||
линии влияния поперечной силы для сечения у места измерений, загружаемые соответственно временной и постоянной нагрузками;
128
0,16 ;
,
где - отношение эталонной эквивалентной нагрузки на плиту к эталонной нагрузке при загружении площади линии влияния ; – толщина ребра в месте измерения перемещения кромок трещины, см.
З.5. Учет раковин и сколов бетона
Положение нейтральной оси определяют по формулам: - для прямоугольного сечения:
2
;
- для таврового сечения:
2
;
Момент инерции приведенного (к бетону) сечения, ослабленного раковиной или сколом:
где |
– приведенный момент инерции, определяемый, |
по формуле |
||||
(6.38) или (4.42) с заменой на . |
|
|
|
|||
Предельные изгибающие моменты определяют по формулам: |
||||||
|
- по выносливости бетона: |
; |
|
|
||
|
|
|
|
. |
|
|
|
- по выносливости арматуры: |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
129
Приложение И
Графики классов расчетных нагрузок 1907-1927 гг. и Н7 в единицах эталонной нагрузки С1
K 13 |
|
|
α=0,0 |
|
|
|
1 |
1907 г. |
K 13 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1923 г. |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
3 |
1925 г. |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1927 г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Н7 |
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
0 |
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 18 |
20 λ, м |
|
|
|
α=0,5 |
|
|
|
1 |
1907 г. |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1923 г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1925 г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
1927 г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Н7 |
|
0 |
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 18 |
20 λ, м |
Рисунок П.И.1. Графики классов расчетных нагрузок в единицах эталонной нагрузки С1
130
Приложение К
Динамические коэффициенты и допускаемые напряжения по старым нормам проектирования
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица П.К.1 . |
|
||
|
|
Величины динамических коэффициентов |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Год выпуска норм |
|
|
|
|
Динамический коэффициент 1 1 |
|
|
||||||
или технических |
|
|
|
|
|
|
|||||||
условий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1908 |
|
|
1,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1911 |
|
|
1,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1921 |
|
|
1,20 |
при толщине балластного слоя более 15 см; |
|
|
|||||||
|
|
|
1,35 |
при толщине балластного слоя менее 15 см; |
|
|
|||||||
|
|
|
1,50 |
при расчете плиты балластного корыта и толщине |
|
||||||||
|
|
|
балластного слоя более 15; |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1,75 |
при расчете плиты балластного корыта и толщине |
|
||||||||
1926 |
|
|
балластного слоя 15 см; |
|
|
|
|
||||||
|
|
1,40 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1929 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 l |
|
|
|
|
|
|
|
||||
1931 |
|
|
где l – расчетный пролет |
|
|
|
|
||||||
|
|
1,30 |
при l 5 м; |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1,20 |
при 5 м l |
20 м; |
|
|
|
|
||||
|
|
|
1,10 |
при l>20 м |
|
|
|
|
|
|
|||
1938 |
|
|
1 |
20 |
, но не больше 1,50 |
|
|
|
|
||||
|
30 l |
|
|
|
|
||||||||
1947 |
|
|
1 |
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 l |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица П.К.2. |
|
||
|
|
Допускаемые напряжения для арматуры |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Допускаемые |
|
||||||
Год |
|
Допускаемые |
|
|
|
||||||||
|
напряжения, кгс/см2 |
|
Год выпуска |
напряжения, кгс/см2 |
|
||||||||
выпуска |
|
|
|
|
|
|
|
|
норма или |
|
|
|
|
|
для |
|
|
|
|
|
для |
|
|
|
|||
норм или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
основной |
|
|
|
для |
|
технических |
основной |
|
для |
|
||
технических |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
условий |
|
рабочей |
|
хомутов |
|
условий |
рабочей |
|
хомутов |
|
|||
|
арматуры |
|
|
|
|
|
|
арматуры |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1908 |
|
800 |
|
|
500 |
|
1929 |
1100 |
|
900 |
|
||
1911 |
|
1000 |
|
700 |
|
1931 |
1300 |
|
1300 |
|
|||
1921 |
|
1200 |
|
800 |
|
1938 |
1200 |
|
1200 |
|
|||
1926 |
|
900 |
|
|
700 |
|
1947 |
1200 |
|
1200 |
|
||