- •Конспект лекций
- •1.1.2. Классификация легирующих элементов
- •1.1.3. Маркировка легированных сталей
- •1.1.4. Примеси в сталях
- •Газы в стали
- •1.2. Фазы в легированных сталях
- •1.2.1. Твердые растворы на основе железа
- •Закономерности образования твердых растворов замещения
- •Закономерности образования твердых растворов внедрения
- •1.2.3. Влияние легирующих элементов на свойства феррита
- •1.2.4. Влияние легирующих элементов на свойства аустенита
- •1.2.5. Влияние легирующих элементов на термодинамическую активность углерода
- •1.2.6. Образование карбидов и нитридов
- •Карбиды и нитриды металлов IV - V групп (Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta)
- •Карбиды и нитриды металлов IV, V групп – это фазы внедрения
- •Карбиды и нитриды металлов VI группы
- •Карбиды металлов VII группы (марганец)
- •Карбиды металлов VIII группы (железо)
- •Электронные соединения
- •Сигма-фазы
- •Фазы Лавеса
- •Геометрически плотноупакованные фазы
- •1.2.8. Неметаллические включения
- •1.2.9. Влияние легирующих элементов на полиморфное превращение в железе
- •1.2.10. Влияние легирующих элементов на критические точки стали
- •2. Фазовые превращения в легированных сталях
- •2.1. Влияние легирующих элементов на образование аустенита при нагреве
- •2.1.1. Структурная перекристаллизация стали при полиморфном превращении
- •Исходная неупорядоченная структура
- •Исходная упорядоченная структура. Структурная наследственность в стали
- •2.1.2. Растворение карбидов и нитридов в аустените
- •2.1.3. Рост зерна аустенита при нагреве
- •2.2. Превращение переохлажденного аустенита
- •2.2.1. Влияние легирующих элементов на устойчивость переохлажденного аустенита
- •2.2.2. Влияние легирующих элементов на перлитное превращение
- •2.2.3. Влияние легирующих элементов на бейнитное превращение
- •3.1 Классификация специальных сталей
- •Конструкционные стали
- •3.2.1 Требования к конструкционным сталям
- •3.2.2 Механизмы упрочнения конструкционной стали
- •3.2.3 Строительные стали Требования, предъявляемые к строительным сталям
- •Углеродистые стали
- •Низколегированные строительные стали
- •Стали повышенной прочности
- •Высокопрочные стали
- •Стали с карбонитридным упрочнением
- •Малоперлитные стали
- •Бейнитные стали
- •Низкоуглеродистые мартенситные стали
- •Арматурные стали
- •Упрочняющие обработки, применяемые для строительных сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.2.4 Машиностроительные конструкционные стали Общие требования к машиностроительным сталям и их классификация
- •Стали, применяемые для изготовления изделий методом холодной штамповки (глубокой вытяжки)
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Стали для цементации и нитроцементации
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Улучшаемые стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Пружинные стали
- •Классификация пружинных сталей
- •Применяемые стали общего назначения
- •Термическая обработка пружинных сталей общего назначения
- •Пружинные стали специального назначения
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Подшипниковые стали
- •Основные требования к подшипниковым сталям
- •Классификация подшипниковых сталей
- •Легирование подшипниковых сталей
- •Термическая обработка деталей подшипников из сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3 Высокопрочные конструкционные стали
- •3.3.1 Легированные низкоотпущенные стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.2 Высокопрочные дисперсионно-твердеющие стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.3 Мартенситностареющие стали
- •Классификация мартенситностареющих сталей
- •Принцип легирования мартенситностареющих сталей
- •Достоинства и недостатки мартенситностареющих сталей
- •Термообработка мартенситностареющих сталей
- •Экономнолегированные мартенситностареющие стали
- •Области и перспективы применения мартенситностареющих
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.4 Метастабильные аустенитные стали (мас) Особенности мас
- •Использование мас для повышения стойкости деталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •4. Инструментальные стали
- •4.1. Классификация инструментальных сталей
- •4.2. Стали для режущего инструмента
- •Углеродистые инструментальные стали
- •Легированные стали
- •Быстрорежущие стали
- •Твердые сплавы
- •4.2. Штамповые стали
- •Стали для инструмента холодного деформирования
- •Стали повышенной (высокой) износостойкости
- •Стали с высоким сопротивлением смятию
- •Высокопрочные стали с повышенной ударной вязкостью
- •Стали для инструмента горячего деформирования
- •5. Конструкционные стали специального назначения
- •5.1. Криогенные стали (стали для криогенной техники)
- •Аустенитные криогенные стали
- •Ферритные криогенные стали
- •5.2. Износостойкие стали
- •Кавитационностойкие стали с метастабильным аустенитом
- •5.3. Стали с повышенной обрабатываемостью резанием
- •5.4. Рельсовые стали
- •5.5. Коррозионностойкие стали и сплавы Основные понятия и определения.
- •Мартенсито-ферритные и мартенситные стали
- •Ферритные стали
- •Аустенитные стали
- •Аустенито - ферритные стали
- •Сплавы на железоникелевое и никелевой основе
- •5.6 Жаростойкие стали и сплавы
- •Хромистые и хромоалюминиевые стали ферритного класса
- •Стали мартенситного класса
- •Стали и сплавы аустенитного класса
- •5.7 Жаропрочные стали и сплавы
Аустенито - ферритные стали
Получаются при определенном соотношении в них аустенито- и ферритообразующих элементов. Обычно структура этих сталей состоит из равномерно чередующихся зерен аустенита и –феррита. При комнатной температуре количество каждой структурной составляющей обычно равно 40-60%. Наличие двухфазной структуры придает сталям аустенито-ферритного класса свойства, которые характерны в отдельности для аустенитных и ферритных сталей. В то же время эти стали обладают рядом свойств, которые определяют самостоятельные области их применения.
При нагреве в интервале 450-500°С в ферритной составляющей протекают процессы, приводящие к 475- градусной хрупкости, что сопровождается уменьшением пластичности и ударной вязкости. При последующем нагреве в интервале 650-850°С в ферритной составляющей происходит выделения -фазы (FeCr). Одновременно с этим процессом в интервале 650-850°С из аустенитной составляющей выделяются избыточные карбиды хрома типа Cr23C6. Оба превращения снижают пластичность и ударную вязкость стали. В процессе нагрева в аустенито-ферритных сталях происходит изменение количества аустенита и феррита. Нагрев сталей выше 1100°С приводит к постепенному увеличению количества-феррита. Присутствие-феррита резко ухудшает пластичность стали при горячей обработке давлением.
Возможности протекания в аустенито-ферритных сталях сложных фазовых превращений в различных интервалах температур накладываект существенные ограничения на режимы их обработки и области применения.
Аустенито-ферритные стали имеют ряд преимуществ по сравнению с аустенитными и ферритными сталями.
Перед аустенитными сталями:
1) значительно дешевле, т.к. содержат меньше никеля (в аустенитных 8-10%, в аустенито-ферритных не более 6%);
2) обладают более высокими прочностными характеристиками (границы между ферритом и аустенитом являются дополнительными препятствиями на пути движущихся дислокаций);
3) менее склонны к МКК (мелкозернистость этих сталей увеличевает протяженность границ зерен и уменьшает концентрацию карбидов Cr23C6по границам зерен (выделения карбидов Cr23C6на границе-ɣфаз), карбиды не образуют сплошной сетки);
4) обладают коррозионной стойкостью в азотной и пищевых кислотах. Перед ферритными сталями:
1) менее склонны к росту зерна (двухфазная структура);
2) ниже поры хладноломкости;
3) мене склонны к МКК;
4) более высокая прочность.
Однако эти стали, имея свои достоинства, уступают аустенитным сталям по пластическим характеристикам, по сопротивлению хрупкому разрушению при низких температурах, по коррозионной стойкости, т.к. содержат меньше Ni.
Примером таких сталей являются: 09ХН21Н6М2Т, 09Х22Н5Т, 08Х20Н6МД2Т, 10Х25Н6Т, 10Х25Г6ФТ и др. Термообработка их включает закалку от 950-1000°С и кратковременный отпуск при 450°С. Если требуется проведение отжига для снятия напряжений, то его проводят при 550-850°С. Время выдержки должно быть меньше, чем время сигматизации и выделения карбидов .
Для повышения свойств феррито-аустенитных сталей уменьшают в них содержание углерода и азота в сумме до 0,025%.
Аустенито-ферритные стали используются для изготовления сварного емкостного, реакционного и теплообменного оборудования, работающего в контакте с агрессивными средами эти стали применяются в химической, металлургической, пищевой промышленности, судостроения, авиации и др.
Аусенито-мартенситные стали
Коррозионностойкие стали аустенито –мартенситного (переходного) класса сочетают пластичность аустенитных и прочность мартенситных сталей. Это хромо-никелевые стали типа 09Х15Н9Ю, 08Х17Н8Ю, 07Х16Н6 и др. Состав этих сталей подбирают так, чтобы точка Мн была вблизикомнатной температуры , а точка Мg выше комнатной температуры. Структура этих сталей после закалки представляет собой метастабильный аустенит, который может претерпевать мартенситное ɣ→dмпревращения в результате обработки холодом или пластической деформации ниже Mg. Кроме аустенита в структуре может присутствовать мартенсит в небольшом количестве (5-10%) и -феррит не более 10%. Содержания 𝛅-феррита ограничивают из-за возможного охрупчивания и снижения уровня прочности. Свойства стали определяются соотношениям количества аустенита и мартенсита в структуре. Количественное соотношения между мартенситом и аустенитом,а такие степень стабильности аустенита, регулируется легированием и обработкой.
Превращением ɣ→dм может происходить и в результате нагрева в интервале температур, где наблюдается наиболее интенсивное выделение карбидов из аустенита (обычно 700-750°С). Аустенит при этом обедняется углеродом и легирующим элементом, входящим в состав карбида, что приводит к повышению точки Мн, и уменьшению стабильности аустенита и увеличению количество мартенсита. Так при образовании карбидов хрома (Jt, Cr)23С6 аустенит обедняется углеродом и хромом.
Для того, чтобы придать сталям прочность проводят следующие виды термообработки:
1) Закалка с температуры 1050-1100°С, обработка холодом при -80°С с выдержкой 1-2ч. После данной обработки в структуре образуется 60-70% мартенсита, но он является низкоуглеродистым и не обладает высокой прочностью поэтому прочность повышают за счет дисперсионного твердения при старении при 450-500°С. Чтобы вызвать дисперсионное твердения мартенсита в сталь вводят Al, Cu, Ji: В результате при старении выделяются интерметаллиды NiAl, NiJi, Ni (Al,Ji) Ni3AC, а при легировании медью образуется богатая медью Е- фаза. После старения возрастают прочностные свойство: бв˭1100-1200МПа; бт˭900МПа; б˭10-12%; ф˭45-55%;KCU˭0,5-0,6ММД/м2.
2) После закалки проводят отжиг при 700-750°С , при этом происходит выделения карбидов и интерметаллидов. Повышается мартенситная точка и прочностные характеристики увеличиваюмся.
В настоящие время разработаны безникелевые высокопрочные коррозионностобкие стали на Fe-Cr-Mn основе (10х14Г2, 15х14Г7 и др.), а также стали о азотом 10х14АГ6,10Х14АГ12М и др.)
Аустенитно-мартенситные стали
Коррозионностойкие стали аустенито –мартенситного (переходного) класса сочетают пластичность аустенитных и прочность мартенситных сталей. Это хромо-никелевые стали типа 09Х15Н9Ю, 08Х17Н8Ю, 07Х16Н6 и др. Состав этих сталей подбирают так, чтобы точка Мн была вблизи комнатной температуры , а точка Мд - выше комнатной температуры. Структура этих сталей после закалки представляет собой метастабильный аустенит, который может претерпевать мартенситное ɣ→αмпревращения в результате обработки холодом или пластической деформации ниже Mд. Кроме аустенита в структуре может присутствовать мартенсит в небольшом количестве (510%) и-феррит не более 10 %. Содержание-феррита ограничивают из-за возможного охрупчивания и снижения уровня прочности. Свойства стали определяются соотношениям количества аустенита и мартенсита в структуре. Количественное соотношение между мартенситом и аустенитом, а также степень стабильности аустенита, регулируется легированием и обработкой.
Превращением ɣ→αм может происходить и в результате нагрева в интервале температур, где наблюдается наиболее интенсивное выделение карбидов из аустенита (обычно 700750°С). Аустенит при этом обедняется углеродом и легирующим элементом, входящим в состав карбида, что приводит к повышению точки Мн, уменьшению стабильности аустенита и увеличению количества мартенсита. Так, при образовании карбидов хрома (Fe, Cr)23С6 аустенит обедняется углеродом и хромом.
Для того, чтобы придать сталям прочность проводят следующие виды термообработки:
1) Закалка с температуры 10501100°С, обработка холодом при -80 °С с выдержкой 1-2 ч. После данной обработки в структуре образуется 6070 % мартенсита, но он является низкоуглеродистым и не обладает высокой прочностью, поэтому прочность повышают за счет дисперсионного твердения при старении при 450500 °С. Чтобы вызвать дисперсионное твердения мартенсита в сталь вводят Al, Cu,Ti: В результате при старении выделяются интерметаллиды NiAl, NiTi,Ni (Al,Ti) Ni3Al, а при легировании медью образуется богатая медью- фаза. После старения возрастают прочностные свойство:в=11001200МПа;т=900 МПа;=1012 %;=4555 %;KCU=0,50,6 МДж/м2.
2) После закалки проводят отжиг при 700750°С , при этом происходит выделения карбидов и интерметаллидов, повышается мартенситная точка и прочностные характеристики увеличиваются.
В настоящие время разработаны безникелевые высокопрочные коррозионностойкие стали на Fe-Cr-Mn основе (10Х14Г2, 15Х14Г7 и др.), а также стали о азотом 10Х14АГ6, 10Х14АГ12М и др.).