- •Конспект лекций
- •1.1.2. Классификация легирующих элементов
- •1.1.3. Маркировка легированных сталей
- •1.1.4. Примеси в сталях
- •Газы в стали
- •1.2. Фазы в легированных сталях
- •1.2.1. Твердые растворы на основе железа
- •Закономерности образования твердых растворов замещения
- •Закономерности образования твердых растворов внедрения
- •1.2.3. Влияние легирующих элементов на свойства феррита
- •1.2.4. Влияние легирующих элементов на свойства аустенита
- •1.2.5. Влияние легирующих элементов на термодинамическую активность углерода
- •1.2.6. Образование карбидов и нитридов
- •Карбиды и нитриды металлов IV - V групп (Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta)
- •Карбиды и нитриды металлов IV, V групп – это фазы внедрения
- •Карбиды и нитриды металлов VI группы
- •Карбиды металлов VII группы (марганец)
- •Карбиды металлов VIII группы (железо)
- •Электронные соединения
- •Сигма-фазы
- •Фазы Лавеса
- •Геометрически плотноупакованные фазы
- •1.2.8. Неметаллические включения
- •1.2.9. Влияние легирующих элементов на полиморфное превращение в железе
- •1.2.10. Влияние легирующих элементов на критические точки стали
- •2. Фазовые превращения в легированных сталях
- •2.1. Влияние легирующих элементов на образование аустенита при нагреве
- •2.1.1. Структурная перекристаллизация стали при полиморфном превращении
- •Исходная неупорядоченная структура
- •Исходная упорядоченная структура. Структурная наследственность в стали
- •2.1.2. Растворение карбидов и нитридов в аустените
- •2.1.3. Рост зерна аустенита при нагреве
- •2.2. Превращение переохлажденного аустенита
- •2.2.1. Влияние легирующих элементов на устойчивость переохлажденного аустенита
- •2.2.2. Влияние легирующих элементов на перлитное превращение
- •2.2.3. Влияние легирующих элементов на бейнитное превращение
- •3.1 Классификация специальных сталей
- •Конструкционные стали
- •3.2.1 Требования к конструкционным сталям
- •3.2.2 Механизмы упрочнения конструкционной стали
- •3.2.3 Строительные стали Требования, предъявляемые к строительным сталям
- •Углеродистые стали
- •Низколегированные строительные стали
- •Стали повышенной прочности
- •Высокопрочные стали
- •Стали с карбонитридным упрочнением
- •Малоперлитные стали
- •Бейнитные стали
- •Низкоуглеродистые мартенситные стали
- •Арматурные стали
- •Упрочняющие обработки, применяемые для строительных сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.2.4 Машиностроительные конструкционные стали Общие требования к машиностроительным сталям и их классификация
- •Стали, применяемые для изготовления изделий методом холодной штамповки (глубокой вытяжки)
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Стали для цементации и нитроцементации
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Улучшаемые стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Пружинные стали
- •Классификация пружинных сталей
- •Применяемые стали общего назначения
- •Термическая обработка пружинных сталей общего назначения
- •Пружинные стали специального назначения
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Подшипниковые стали
- •Основные требования к подшипниковым сталям
- •Классификация подшипниковых сталей
- •Легирование подшипниковых сталей
- •Термическая обработка деталей подшипников из сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3 Высокопрочные конструкционные стали
- •3.3.1 Легированные низкоотпущенные стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.2 Высокопрочные дисперсионно-твердеющие стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.3 Мартенситностареющие стали
- •Классификация мартенситностареющих сталей
- •Принцип легирования мартенситностареющих сталей
- •Достоинства и недостатки мартенситностареющих сталей
- •Термообработка мартенситностареющих сталей
- •Экономнолегированные мартенситностареющие стали
- •Области и перспективы применения мартенситностареющих
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.4 Метастабильные аустенитные стали (мас) Особенности мас
- •Использование мас для повышения стойкости деталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •4. Инструментальные стали
- •4.1. Классификация инструментальных сталей
- •4.2. Стали для режущего инструмента
- •Углеродистые инструментальные стали
- •Легированные стали
- •Быстрорежущие стали
- •Твердые сплавы
- •4.2. Штамповые стали
- •Стали для инструмента холодного деформирования
- •Стали повышенной (высокой) износостойкости
- •Стали с высоким сопротивлением смятию
- •Высокопрочные стали с повышенной ударной вязкостью
- •Стали для инструмента горячего деформирования
- •5. Конструкционные стали специального назначения
- •5.1. Криогенные стали (стали для криогенной техники)
- •Аустенитные криогенные стали
- •Ферритные криогенные стали
- •5.2. Износостойкие стали
- •Кавитационностойкие стали с метастабильным аустенитом
- •5.3. Стали с повышенной обрабатываемостью резанием
- •5.4. Рельсовые стали
- •5.5. Коррозионностойкие стали и сплавы Основные понятия и определения.
- •Мартенсито-ферритные и мартенситные стали
- •Ферритные стали
- •Аустенитные стали
- •Аустенито - ферритные стали
- •Сплавы на железоникелевое и никелевой основе
- •5.6 Жаростойкие стали и сплавы
- •Хромистые и хромоалюминиевые стали ферритного класса
- •Стали мартенситного класса
- •Стали и сплавы аустенитного класса
- •5.7 Жаропрочные стали и сплавы
Арматурные стали
Арматурная сталь в виде стержней гладких и периодического профиля, применяется для армирования железобетонных конструкций. Последние бывают ненапряженными и предварительно напряженными. Арматурные стержни в предварительно напряженной железобетонной конструкции работают на растяжение и испытывают большие нагрузки.
Арматурные стали делятся на 7 классов по прочности. Чем выше номер класса, тем выше прочность. Стали классов А-I,A-II(ВСт5сп2, ВСт5пс2, 18Г2С, 10ГТ и др.) иA-III(35ГС, 25Г2С, 32Г2С и др.) имеют невысокую прочность (σТ= 240–400 МПа) и используются для ненапряженных конструкций. Стали классовA-IV(20ХГ2С, 80С, 20Х2ГЦ и др.) и выше применяют для армирования предварительно напряженных конструкций. По мере увеличения класса прочности возрастает степень легирования сталей. Так, к классуA-VII(σТ= = 1200 МПа) относятся стали 20Х2Г2СР, 23Х2Г2Т, 22Х2Г2АЮ и др. Стали классов А-I–A-Vпоставляются в горячекатаном состоянии, а стали классовA-VIиA-VIIпосле термического или термомеханического упрочнения. Широко применяется термическое упрочнение стержневой арматуры. Технология термоупрочнения подобна технологии термоупрочнения с прокатного нагрева для строительных металлоконструкций. Термическое упрочнение стерженвой арматуры проводят на выходе стержня из прокатной клети. На специальных устройствах осуществляется прерванное охлаждение, обеспечивающее самоотпуск стали. Применяемая технология позволяет использовать эффект ВТМО. В результате ВТМО получается мелкозернистая структура с дисперсной феррито-карбидной смесью, что обеспечивает требуемую прочность в сочетании с высокими характеристиками пластичности. Термическое упрочнение позволяет повысить на один–два класса прочности уровень свойств стали по сравнению с горячекатаным состоянием, что обеспечивает экономию легирующих элементов и снижение стоимости арматуры. Термическое упрочнение арматурой стали позволяет получить экономию металла в среднем на 22 %. Высокопрочная арматурная сталь может подвергаться коррозионному растрескиванию под напряжением. Для повышения сопротивления этому явлению применяют индукционный нагрев для получения высокоотпущенного состояния в поверхностных слоях арматурных стержней, а также используют стали с высокой устойчивостью против коррозионного растрескивания в высокопрочном состоянии (20ХГС2).
Упрочняющие обработки, применяемые для строительных сталей
Для строительных сталей применяют следующие виды упрочняющей обработки: нормализацию, улучшение, ВТМО и ее разновидности – упрочнение с прокатного нагрева и контролируемую прокатку.
Нормализация проводится с целью получения однородной мелкозернистой структуры. Нормализованные стали имеют более высокую пластичность и ударную вязкость, чем горячекатаные.
После улучшения (закалки с высоким отпуском) получается структура дисперсного сорбита отпуска, обеспечивающая высокую ударную вязкость и низкий порог хладноломкости при достаточно высокой прочности. Прочность повышается приблизительно на 25 % по сравнению с горячекатаным состоянием.
Термоупрочнение с прокатного нагрева позволяет не только повысить свойства металла, но и экономить капиталовложения, топливо и энергию, уменьшить потери металла в окалину. Сущность процесса состоит в том, что прокат на выходе из прокатных валков немедленно подвергается спрейерному охлаждению в аустенитном состоянии. Ускоренное охлаждение происходит только в течение определенного времени (прерванное охлаждение) пока температура поверхности металла не достигнет ~ 400 ºС. По окончании ускоренного охлаждения температура поверхностных слоев повышается за счет тепла внутренних слоев и происходит самоотпуск. При самоотпуске снижаются внутренние напряжения, оставшиеся после ускоренного охлаждения. В результате ускоренного охлаждения из аустенитного состояния после прокатки образуются более низкотемпературные продукты распада аустенита, чем в обычной горячекатаной стали, и частично подавляется выделение избыточного феррита. Кроме того, ускоренное охлаждение позволяет сохранить полигонизованную структуру феррита с высокой плотностью несовершенств кристаллического строения.
В результате получается мелкозернистая полигонизованная структура феррита с дисперсной феррито-карбидной смесью (псевдоэвтектоид). Такая структура обеспечивает высокую прочность стали при сохранении достаточной вязкости, пластичности, низком пороге хладноломкости. Термоупрочнение проката позволяет экономить до 20–30 % металла.
Другой частный случай ВТМО – контролируемая прокатка. Это высокотемпературная прокатка по регламентируемому режиму, включающему запрограммированные температуры начала и особенно конца деформации, степени обжатия и скорость охлаждения. Контролируемая прокатка предусматривает последовательную деформацию металла при непрерывном снижении температуры в широком диапазоне температур γ и γ+α – областей с последующим охлаждением на воздухе или ускоренно, обеспечивающим заданное сохранение искажений строения металла, внесенных пластической деформацией. Цель контролируемой прокатки – формирование мелкозернистой структуры феррита с развитой субструктурой и дисперсными выделениями карбонитридов внутри зерен (для чего стали легируют ванадием и ниобием) и небольшим количеством (5–15 %) дисперсной ФКС. Выделение дисперсных карбонитридов тормозит процессы возврата и рекристаллизации и обеспечивает получение мелкого зерна стали, хорошо развитой субзеренной структуры и дисперсионного упрочнения.
Контролируемая прокатка позволяет в одном технологическом процессе без дополнительных затрат и термической обработки обеспечить сочетание высокой прочности, пластичности, ударной вязкости, сопротивления хрупкому разрушению.
Наиболее широко контролируемая прокатка используется при изготовлении листовой стали для газопроводных труб большого диаметра, к металлу которых предъявляются весьма высокие требования в отношении прочности, пластичности, ударной вязкости, сопротивления хрупкому разрушению и свариваемости. Большие перспективы имеет контролируемая прокатка при изготовлении различного профильного проката для металлических конструкций.