- •Конспект лекций
- •1.1.2. Классификация легирующих элементов
- •1.1.3. Маркировка легированных сталей
- •1.1.4. Примеси в сталях
- •Газы в стали
- •1.2. Фазы в легированных сталях
- •1.2.1. Твердые растворы на основе железа
- •Закономерности образования твердых растворов замещения
- •Закономерности образования твердых растворов внедрения
- •1.2.3. Влияние легирующих элементов на свойства феррита
- •1.2.4. Влияние легирующих элементов на свойства аустенита
- •1.2.5. Влияние легирующих элементов на термодинамическую активность углерода
- •1.2.6. Образование карбидов и нитридов
- •Карбиды и нитриды металлов IV - V групп (Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta)
- •Карбиды и нитриды металлов IV, V групп – это фазы внедрения
- •Карбиды и нитриды металлов VI группы
- •Карбиды металлов VII группы (марганец)
- •Карбиды металлов VIII группы (железо)
- •Электронные соединения
- •Сигма-фазы
- •Фазы Лавеса
- •Геометрически плотноупакованные фазы
- •1.2.8. Неметаллические включения
- •1.2.9. Влияние легирующих элементов на полиморфное превращение в железе
- •1.2.10. Влияние легирующих элементов на критические точки стали
- •2. Фазовые превращения в легированных сталях
- •2.1. Влияние легирующих элементов на образование аустенита при нагреве
- •2.1.1. Структурная перекристаллизация стали при полиморфном превращении
- •Исходная неупорядоченная структура
- •Исходная упорядоченная структура. Структурная наследственность в стали
- •2.1.2. Растворение карбидов и нитридов в аустените
- •2.1.3. Рост зерна аустенита при нагреве
- •2.2. Превращение переохлажденного аустенита
- •2.2.1. Влияние легирующих элементов на устойчивость переохлажденного аустенита
- •2.2.2. Влияние легирующих элементов на перлитное превращение
- •2.2.3. Влияние легирующих элементов на бейнитное превращение
- •3.1 Классификация специальных сталей
- •Конструкционные стали
- •3.2.1 Требования к конструкционным сталям
- •3.2.2 Механизмы упрочнения конструкционной стали
- •3.2.3 Строительные стали Требования, предъявляемые к строительным сталям
- •Углеродистые стали
- •Низколегированные строительные стали
- •Стали повышенной прочности
- •Высокопрочные стали
- •Стали с карбонитридным упрочнением
- •Малоперлитные стали
- •Бейнитные стали
- •Низкоуглеродистые мартенситные стали
- •Арматурные стали
- •Упрочняющие обработки, применяемые для строительных сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.2.4 Машиностроительные конструкционные стали Общие требования к машиностроительным сталям и их классификация
- •Стали, применяемые для изготовления изделий методом холодной штамповки (глубокой вытяжки)
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Стали для цементации и нитроцементации
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Улучшаемые стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Пружинные стали
- •Классификация пружинных сталей
- •Применяемые стали общего назначения
- •Термическая обработка пружинных сталей общего назначения
- •Пружинные стали специального назначения
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •Подшипниковые стали
- •Основные требования к подшипниковым сталям
- •Классификация подшипниковых сталей
- •Легирование подшипниковых сталей
- •Термическая обработка деталей подшипников из сталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3 Высокопрочные конструкционные стали
- •3.3.1 Легированные низкоотпущенные стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.2 Высокопрочные дисперсионно-твердеющие стали
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.3 Мартенситностареющие стали
- •Классификация мартенситностареющих сталей
- •Принцип легирования мартенситностареющих сталей
- •Достоинства и недостатки мартенситностареющих сталей
- •Термообработка мартенситностареющих сталей
- •Экономнолегированные мартенситностареющие стали
- •Области и перспективы применения мартенситностареющих
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •3.3.4 Метастабильные аустенитные стали (мас) Особенности мас
- •Использование мас для повышения стойкости деталей
- •Вопросы для самоконтроля
- •Литература
- •4. Инструментальные стали
- •4.1. Классификация инструментальных сталей
- •4.2. Стали для режущего инструмента
- •Углеродистые инструментальные стали
- •Легированные стали
- •Быстрорежущие стали
- •Твердые сплавы
- •4.2. Штамповые стали
- •Стали для инструмента холодного деформирования
- •Стали повышенной (высокой) износостойкости
- •Стали с высоким сопротивлением смятию
- •Высокопрочные стали с повышенной ударной вязкостью
- •Стали для инструмента горячего деформирования
- •5. Конструкционные стали специального назначения
- •5.1. Криогенные стали (стали для криогенной техники)
- •Аустенитные криогенные стали
- •Ферритные криогенные стали
- •5.2. Износостойкие стали
- •Кавитационностойкие стали с метастабильным аустенитом
- •5.3. Стали с повышенной обрабатываемостью резанием
- •5.4. Рельсовые стали
- •5.5. Коррозионностойкие стали и сплавы Основные понятия и определения.
- •Мартенсито-ферритные и мартенситные стали
- •Ферритные стали
- •Аустенитные стали
- •Аустенито - ферритные стали
- •Сплавы на железоникелевое и никелевой основе
- •5.6 Жаростойкие стали и сплавы
- •Хромистые и хромоалюминиевые стали ферритного класса
- •Стали мартенситного класса
- •Стали и сплавы аустенитного класса
- •5.7 Жаропрочные стали и сплавы
Сплавы на железоникелевое и никелевой основе
При изготовлении химической аппаратуры, особенно для работы в серной и соляной кислотах необходимо применять сплавы более высокой коррозионной стойкостью, чем аустенитные стали.
Для этих целей используют сплавы на железоникелевой основе типа 04ХН40МДТЮ и сплавы на никель-молибденовой основе Н70МФ, на хромоникелевой основе ХН58В и хромоникельмолибденовой основе ХН65МВ, ХН60МБ. Наряду с никелем и хромом в сплавы вводят пассивирующие элементы молибден и медь. Для повышения прочности при старении за счет выделения интерметаллидов вводят алюминий и титан.
Структура сплава 04ХН40МДТЮ после закалки- аустенит с включеними карбонитридов титана. После старения в сплаве наблюдается до 14 % интерметаллидной ɣ/-фазы типа NI3(Al,Ti), что сопровождает значительным упрочнением. Сплавы этого типа могут работать в контакте с агрессивными средами (например, растворы сернистой и фосфорной кислот) при наличии значительных механических напряжений.
Структура сплава Н70МФ после закалки от 10701100°С – α -твердый раствор молибдена в никеле и некоторое количество специальных карбидов Мо6С и СV. Нагрев сплава при 600800°С отрицательно сказывается на его коррозионной стойкости и сопротивления МКК из-за выделения по границам зерен карбидов МеС и интерметаллических фаз типаNi4MoиNi3Mo. Сплав применяется для работы в органических кислотах, солянокислых средах и концентрированных растворах серной и фосфорной кислот.
Структура сплавов ХН58, ХН6ГМВ после закалки от оптимальных температур – α - твердый раствор с первичными карбидами типа Me6C.
При нагреве в интервале 800-1000°С в них могут выделяться карбиды и интерметаллиды (Me23C6, µ -фаза типа (Ni,Cr)7(Mo,W)6), что отрицательно сказывается на их коррозионных свойствах. Эти сплавы предназначены для изготовления ёмкостей и трубопроводов в химическом машиностроении, для работы при повышенных температурах, в средах высокой агрессивности (солянокислые, сернокислые среды, хлор, уксусная кислота и др.)
5.6 Жаростойкие стали и сплавы
Это стали и сплавы, обладающие стойкостью против химической коррозии в газовых средах при температурах выше 500550С и работающие в ненагруженном или слабонагруженном состоянии. При газовой коррозии металл переходит в более термодинамически устойчивое окисленное состояние за счет того, что окислительный компонент среды (кислород), отнимая у металла валентные электроны, одновременно вступает с ним во взаимодействие, продуктом которого является оксид, образующий на поверхности металла оксидную пленку:
Me – 2e Me 2 +;
O + 2e O2 –
Me 2+ + O2- MeO
Защитная пленка оксидов затрудняет перемещение ионов металла и окислителя (кислорода) друг к другу – происходит самоторможение процесса коррозии по мере утолщения пленки. Сплошность плёнок в значительной степени определяет их защитные свойства. Достаточно хорошие защитные свойства имеют пленки при соотношении: 2,5 VОк / VМе(VОк, VМеобъёмы оксида и металла, соответственно).
Процесс роста пленок сложный и включает несколько последовательных стадий: адсорбция кислорода из газовой фазы поверхностью металла, его ионизация , диффузия ионов металла и кислорода через пленку , реакция образования оксида, изменение состояния поверхностных слоев.
Скорость окисления зависит от многих факторов , главными из который являются:
внешние – температура, давление, скорость перемещения газового потока, состав газовой среды;
внутренние – строение и физико–химические свойства пленки( тип кристаллической решетки оксида, устойчивость, температура плавления, плотность, пластичность, коэффициент линейного расширения, адгезийные свойства и др.;
скорость диффузии ионов кислорода и металла через пленку;
скорость реакции образования кислорода.
Окалина, образующаяся на железе и стали при нагреве , состоит из трех слоев: вюстита FeO, магнетитаFe3O4и гематитаFe2O3. Ниже 575С вюстит не образуется, а с повышением температуры его количество резко возрастает, составляя выше 750C9495 % всей окалины. Вюстит представляет собой твердый раствор вычитания с дефицитом атомов железа (большое количество вакансий). Скорость окисления при наличии вюстита резко возрастет и жаростойкость существенно снижается. Ее удается повысить за счет легирования хромом , никелем, алюминием , кремнием.
Под действием внутренних напряжений и служебных нагрузок пленки разрушаются и снижаются их защитные свойства. Внутренние напряжения определяются различными факторами:
объем окалины и объем металла; образование и рост пленки сопровождается увеличением объема (VОк VМе), что вызывает сжимающие напряжения;
различие коэффициентов теплового расширения метала и его оксида, чем оно больше , тем выше напряжения;
величина служебных нагрузок .
При окислении легированных сталей возникают шпинели – двойные оксиды FeO ∙ Cr2O3 ; FeO ∙ Al2O3 и др. с плотной упаковкой атомов. Защитные свойства этих пленок выше просто оксидных.
При создании жаростойких сталей нужно учитывать:
1) плотность и диффузионную проницаемость оксидных слоев;
2) их прочность и пластичность (от этого зависит сплошность плёнки);
3) различие коэффициентов объемного и линейного расширения металла и его оксида;
4) характер адгедийных связей пленки с металлом .
Легирующие элементы в жаростойких сталях могут играть следующую роль:
1) ионы легирующего элемента входят в решетку оксида основного компонента, уменьшая его дефектность и диффузионную проницаемость;
2) легирующий элемент образует на поверхности сплава защитный оксид, препятствующий окислению основного метала;
3) легирующий элемент с основным металлом образует двойные оксиды типа шпинелей, обладающие повышенными защитными свойствами.
Эти факторы не исключают друг друга, а дополняют. Основными легирующими элементами повышающими жаростойкость сталей являются хром, кремний, и алюминий. Ванадий , молибден и вольфрам оказывают отрицательное влияние на жаростойкость сталей и сплавов вследствие образования оксидов с низкими температурами плавления и испарения . Введение этих элементов вызывает образование пористой, рыхлой окалины, которая не обладает защитными свойствами, но в присутствии 20 %Cr влияние молибдена менее заметно.
К жаростойким сталям относятся стали , используемые в энергетическом машиностроении для изготовления котлов , сосудов , паронагревателей , паропровод и др. Эти же стали применяют в химическом и нефтяном машиностроении для работы при повышенных температурах. Рабочие температуры жаростойких сталей достигают 600650С , а давление газовых или жидких сред 2030 МПа. Так, рабочие температуры в паросиловых установках составляют 585 С при давлении 25,5 МПа, а в наиболее мощных установках достигают 650 С и 31,5 МПа. Детали таких установок должны работать длительное время без замены , поэтому основным требованием является заданное значение длительной прочности и сопротивление ползучести за весь ресурс эксплуатации.
Жаростойкие стали делятся на три класса – ферритные (08Х17Т,10Х25Т,15Х25Т), аустенитные (12Х18Н10Т,30Х13Н7С2, 20Х23Н18, 20Х25Н2С2,Х20Н80) и мартенситные ( 15Х5, 15Х5ВФ, 15Х6СЮ, 25Х8ВФ,40Х9С2, 40Х10С2М).